these approches numeriques pour la simulation du bruit a large ...

100 Barreau-profil RANS
La concentration en paroi des régions de sous- et sur-vitesse, par les simulations, peut
être reliée au processus de moyenne d’ensemble utilisé par les approches RANS ins-
tationnaires. Les structures turbulentes ne sont pas représentées, seuls ressortent les
tourbillons de von Kármán. Ainsi, des calculs de jets ont montré une sous-estimation
de la diffusion turbulente. Par ailleurs la convection des tourbillons de von Kármán
se fait selon la trajectoire moyenne: il n’y a pas de dispersion des trajectoires par
la turbulence contrairement aux visualisation expérimentales de Cantwell et Coles
[13], ce qui réduit la zone d’influence des tourbillons.
Enfin, la section [C] fait apparaître des résultats à nouveau consistants pour les cal-
culs et représentatifs du sillage mesuré. On retrouve un élargissement supérieur du
sillage dans les mesures, les tourbillons étant encore présents après le profil dans les
mesures [80] et les calculs (figures 3.3). On observe toutefois une dissymétrie dans
les résultats expérimentaux qui ne se retrouve pas dans les calculs. Le maillage du
calcul prend en compte le décalage de ∆y = 1 mm de l’axe du barreau par rap-
port au bord d’attaque du profil, mais cela n’a que peu d’effet sur la symétrie de
l’écoulement calculé. La dissymétrie observée dans les mesures semble plutôt reliée
à une incidence parasite du profil expérimental (∼ 2 deg) d’après l’étude faite sur le
Cp.
Vitesse fluctuante
L’anémométrie fil chaud à un fil permet de connaître la valeur efficace u ′ de la
vitesse fluctuante dans la direction de la vitesse moyenne. On se basera donc sur
cette grandeur pour l’étude des calculs.
Il faut noter que dans l’approche RANS une grande partie de la vitesse fluctuante
n’est pas résolue mais se trouve modélisée au travers du tenseur de Reynolds. On
reconstitue donc ici u ′ de manière à prendre en compte à la fois la valeur fluc-
tuante résolue, mais également l’énergie cinétique turbulente estimée au travers des
équations de transport:
u ′ =
�
< (�u.�n − | < �u >t |) 2 >t + 2
< k > (3.1)
3
où �u représente la vitesse résolue et �n =< �u >t /| < �u >t | la direction de la vitesse
moyenne.
Le terme < (�u.�n − | < �u >t |) 2 >t désigne donc la fluctuation de vitesse résolue
dans la direction de l’écoulement moyen, tandis que 2
3 < k >t représente la contribution
de la turbulence, supposée isotrope. Cette reconstruction n’est donc qu’ap-
proximative.