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[WHS-00a] Wemhöner C., Hafner B., Schwarzer K: Simulation of solar thermal systems with CARNOT Blockset in the environment Matlab/Simulink, Eurosun 2000, Kopenhagen [WHS-00b] Wemhöner C., Hafner B., Schwarzer K.: Berechnung von Solaranlagen mit CARNOT unter Matlab/Simulink, 10. Symposium Thermische Solarenergie, OTTI Technologiekolleg, 2000, Kloster Banz [WHS-01] Wittwer C., Hube H., Schossig P.: ColSim - A New Simulation Environment for Complex system analysis and controllers. Proc. of 7th. Int. IBPSA Conf. 13.-15.th Aug., Rio de Janeiro, Brazil (2001), pp. 237-244 Z [Zim-01] Zimmermann G.: A new approach to building simulation based on communicating objects. Proc. of 7th. Int. IBPSA Conf. 13.-15.th Aug., Rio de Janeiro, Brazil (2001), pp. 707-714 Literatur 144
9 Anhang 9.1 Die physikalischen Grundlagen des Beuken-Modells Im folgenden sollen die physikalischen Grundlagen des Beuken-Modells [Beu-36] (z.B. in [RoZi-97]) zur Behandlung des eindimensionalen dynamischen Wärmeleitungsverhaltens einer Wand vorgestellt werden. Das Verfahren ähnelt der elektrischen Netzwerkanalyse. Die Darstellung folgt Feist [Fei-94]. Der Ausgangspunkt ist die eindimensionale dynamische Wärmeleitungsgleichung (1). 2 λ x 2 ∂ ∂ ⋅ Txt ( , ) = cρ ⋅ Txt ( , ) ∂ ∂t λ Wärmeleitfähigkeit c spez. Wärmekapazität ρ Dichte Die gesuchte Lösung muss am äußeren Rand ( x = 0) und inneren Rand ( x = dWand) der Wand die Randbedingungen (2) erfüllen. ∂T λ ⋅ ∂x = αa( T – Ta) ∂T – λ ⋅ ∂x = αi( T – Ti) αi innere Wärmeübergangszahl αa äußere Wärmeübergangszahl Das Beuken-Modell zerlegt die feste Wand in Schichten. Hierbei wird keine äquidistante Zerlegung vorausgesetzt, auch müssen die Materialkonstanten nicht stückweise konstant sein. Die Zerlegung wird in Abb. 126 gezeigt. α a Schicht 1 Schicht 2 ... Schicht j-1 x0=0 xj-1 xj xj+1 x=dWand Schicht j Abbildung 126:Zerlegung der Wand in einzelne Schichten Dies entspricht einer Ortsdiskretisierung der eindimensionalen Wärmeleitungsgleichung (1) an den Stützstellen xj . Im folgenden wird die Schreibweise Tj() t = Tx ( j, t) genutzt. Unter Anwendung des zentralen Differenzenquotienten erhält man die Differenzengleichung (3). 2 ---------------------------- + λ ⎛ j-1 -------------- ( Tj-1() t – Tj() t ) – ------- ( Tj() t – Tj+1() t ) ⎞ ∂ = cρ ⎝ ⎠ j ⋅ Tj() t ∂t ∆xj – 1 ∆x j ∆xj– 1 λ j ∆x j Schicht j+1 ... α i (1). (2). (3). mit ∆xj = xj + 1– xj für 2 ≤ j ≤n-1 Anhang 145
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Objektorientierte Modellierung ther
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Erklärung Die vorliegende Arbeit w
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4.1.2.3 Hydraulische Anlage 43 4.1.
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5.4.3 Ein Beispiel eines vollständ
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Ziel dieser Arbeit ist es, die Anwe
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Die Vorgehensweise der Modellerstel
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2.4 Top-Down- und Bottom-Up-Strateg
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2.5 Nutzung von Modellbibliotheken
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Überlagertes System, Mensch steuer
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Konzepte zur Strukturierung einzeln
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1 1...m 3.1.4 Vererbungshierarchie
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3.2 Topologische Systembeschreibung
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Konzepte zur Strukturierung Ein Blo
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Konzepte zur Strukturierung Die Kom
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3.2.4 Phänomenologische Verknüpfu
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Konzepte zur Strukturierung Die ph
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4 Charakterisierung und Auswahl ein
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4.1.2.2 Komponentenmodelle Charakte
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4.1.2.3 Hydraulische Anlage Charakt
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Charakterisierung und Auswahl einer
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4.2 TRNSYS 4.2.1 Die Entwicklungsum
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SIMCAD PREBID PRESIM IISiBat TRNSED
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q · s, i1 Ts1 , Ss1 , q · w, g, 1
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IbT, IgT, IdT Ib, Id I bT ( 1) IdT
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Erstellung des physikalischen Ersat
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Tabelle 3: Vorgängersprachen von M
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Modelica Standard Library (MSL) z.B
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5 Erstellung der Modellbibliothek S
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5.1.2 Ein Beispiel Schnittstelle Po
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Erstellung der Modellbibliothek den
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Langwelliger Strahlungsaustausch Er
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Abbildung 61: Graphische Darstellun
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Lüftungswärmeverluste jLi → La
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5.1.6 Die ideale Heizung Parameter
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Hydraulische Eigenschaften Vererbun
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A) Lösung durch Ortsdiskretisierun
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Erstellung der Modellbibliothek bei
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ps = 611e a bT cT2+ dT 3 + + + eT 4
Seite 93 und 94: 5.3.2.3 Berechnung des Zenit- und A
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Seite 97 und 98: Icon geographische Lagedaten Berech
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Seite 121 und 122: 6.3.3 Der Testfall A: Stoßlüften
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Seite 135 und 136: 8 Literatur A [Agu-02] Agustina, S.
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