fundamentos para o projeto de componentes de máquinas

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Figura 12 - Gráficos para Determinação do Fator de concentração de tensões Kt. 4.9 - PREVISÃO DE FADIGA COM CARGAS VARIANDO RANDOMICAMENTE Para se prever a vida de peças tencionadas acima do limite de resistência a fadiga, n N 1 1 n + N 2 2 n + ... + N k k = 1 119
é um procedimento difícil. Palmgreen e Minner propuseram muito logicamente um conceito simples onde se uma peça é carregada ciclicamente a um nível de tensão que provocaria uma falha a 10 5 ciclos, então cada ciclo deste carregamento consume uma parte nos 10 5 da vida da peça. Se outros ciclos de tensão são interpostos correspondendo a uma vida de 10 4 ciclos, cada um destes ciclos consume uma parte nos 10 4 da vida, e assim por diante. Nesta base, 100 % da vida foi consumida, e se tem a previsão da falha. A regra de Palmgren ou Miner é expressa pela seguinte equação em que n1, n2,..., nk representam o número de ciclos a específicos níveis de sobre tensão, e N1 , N2 , .. Nk representam a vida (em ciclos) destes níveis de sobre tensão, tomados da curva S-N. A falha por fadiga é prevista quando a equação acima se mantém. 4.10 - EXERCÍCIOS RESOLVIDOS 1. Uma peça metálica é submetida a uma carga fletora F. A mola flutua entre 9,3 kN a 10,67 kN. Possui um limite de resistência à tração Srup=1400 Mpa e limite de resistência ao escoamento Se=950 Mpa. Considerando um acabamento de forjamento para a peça, calcule o fator de segurança contra o escoamento e a fadiga para uma espessura de 18 mm. Solução: Cálculo do fator por fadiga. Devemos calcular os valores de R1 e R2. F R 1 = e 2 F R 2 = 2 −3 M F = R1. 150X 10 → −3 = . 150X 10 3 10, 67x10 −3 Figura 13 - Exercício resolvido 1. F M Momento onde a força F e aplicada. F 2 M = . 150x10 → M N m F max F 800, 25 . max 2 = 120
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componentes ou sistemas mecânicos
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Os extensômetros elétricos têm a
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EXTENSÔMETRO AXIAL MÚLTIPLO Roset
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determinação do campo de deslocam
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experiência e um bom senso na aná
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l ' T = x −σ ⋅l τ = ' Tz −
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σ = 140MPa ; σ = 20MPa ; τ = −
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n ' Os valores obtidos foram os seg
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) 18,4º e 108,4º; 151,7 MPa e 13,
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Métodos de Lubrificação dos Manc
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f r 2 = 0, 108lb − ft / min* pol
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lineares periféricas médias de 60
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R ⋅ M R'⋅M ' tan β = = ⋅ cos
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Mas: sen βn sen β f ≅ cosα N m
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m FP = m AC = dp/Np m NP = m NC m A
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Em uma forma mais geral: onde: e =
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Para a determinação de Cv usamos
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Para decidir a respeito do projeto
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p pa senβ senβa = senβ p = pa se
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13.6 - DIMENSIONAMENTO DE PARAFUSOS
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Ferro Fundido AGMA-30 175 HB Ferro
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Ligas de Alumínio Forjado 1100 202
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25. DUDLEY DW, Handbook of Practica
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68. SHIGLEY J. E., MISCHKE C. R., a
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152. SEIREG AA, Friction and Lubric
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