fundamentos para o projeto de componentes de máquinas

⎧
⎪32n
⎡⎛
M
d = ⎨ ⎢
⎜
⎪ π ⎢
⎩
⎣⎝
Se
a
⎞
⎟
⎠
2
⎛ T
+
⎜
⎝ S
m
u
2
⎞ ⎤
⎟ ⎥
⎠ ⎥⎦
1
2
⎫
⎪
⎬
⎪
⎭
1
3
(28)
5.6.2 – CRITÉRIO DE FADIGA - SODERBERG
Utilizando o teorema da máxima tensão cisalhante:
16.
T
π.
d
32.
M
σ =
π.
d
τ xy = 3 x
3
Para qualquer plano fazendo um ângulo α com o plano horizontal tem:
τ α
τ α
16. T
m = . cos 2.
α → valor médio
3
π.
d
16. M
a = . sen2.
α → (amplitude da componente alternativa)
3
π.
d
Por meio da geometria analítica, tem-se que:
n =
16.
⎛
⎜
⎝
⎧
⎪16.
n
⎡⎛
d = ⎨ . ⎢⎜
⎪ π ⎢⎜
⎪ ⎣⎝
⎩
T
S
T
S
sy
π.
d
sy
⎞
⎟
⎠
⎞
⎟
⎠
2
2
3
⎛ M
+
⎜
⎝ S se
⎛ M
+
⎜
⎝ S se
Para o critério da máxima tensão cisalhante (usada)
sendo que: S sx = 0,
5.
S x
n = Fator de segurança.
S = Tensão de escoamento.
y
⎧
⎪32.
n
⎡⎛
d = ⎨ . ⎢⎜
⎪ π ⎢⎜
⎪ ⎣⎝
⎩
S = Limite de resistência à fadiga.
e
Para casos mais gerais usar equação:
T
S
y
⎞
⎟
⎠
2
⎞
⎟
⎠
2
1
3
1
⎫ 2 2
⎞
⎤ ⎪
⎥
⎟ ⎬
⎠ ⎥
⎦ ⎪
⎭
1
3
1
⎫ 2 2
⎛ M ⎞
⎤ ⎪
+ ⎥
⎜
⎟ ⎬
⎝ S e ⎠ ⎥
⎦ ⎪
⎭
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