fundamentos para o projeto de componentes de máquinas

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Tabela A-4 – Propriedades Mecânicas para Algumas Ligas de Cobre Fundido e Forjado Ligas de Cobre Condição Resistência a Tração Nominal(2% de tolerância) Resistência a Tração Última Alongamento > de 2 pol kpsi MPa kpsi MPa % Dureza Rockwell Brinell Tira recozida 10 69 32 221 45 40HRF CA110 – Cobre Puro Mola temperada 50 345 55 379 4 60HRB CA170 – Cobre Berílio Tira recozida envelhecida Fortemente envelhecido 145 1000 165 170 1172 190 113 8 131 0 7 35HRC 3 40HRC CA220 – Bronze Tira recozida 10 69 37 255 45 53HRF Comercial Mola temperada 62 427 72 496 3 78HRB CA230 – Bronze Tira recozida 15 103 40 276 50 50HB Vermelho Têmpera dura 60 414 75 517 7 135HB CA260 – Bronze em Tira recozida 11 76 44 303 66 54HRF Cartucho Mola temperada 65 448 94 648 3 91HRB CA270 – Bronze Tira recozida 14 97 46 317 65 58HRF Amarelo Mola temperada 62 427 91 627 30 90HRB CA510 – Bronze Recozida 19 131 47 324 64 73HRF Fósforo Mola temperada 80 552 100 689 4 95HRB CA614 – Bronze Macio 45 310 82 565 40 84HRB Alumínio Duro 60 414 89 614 32 87HRB CA655 – Bronze Alto Recozido 21 145 56 386 63 76HRF Silicone Mola temperada 62 427 110 758 4 97HRB CA675 – Bronze Macio 30 207 65 448 33 65HRB Manganês Meio-duro 60 414 84 579 19 90HRB Bronze Estanho pesado Como fundido 19 131 34 234 18 60HB Como fundido 20 138 50 345 40 85HB Bronze Estanho Níquel Fundido e tratado termicamente 55 379 85 586 10 180HB 437
Tabela A-5 – Propriedades Mecânicas para Algumas Ligas de Titânio Ligas de Titânio Condição Resistência a Tração Nominal (2% de tolerância) Resistência a Tração Última Alongamen- to acima de 2 pol kpsi MPa kpsi MPa % Dureza Rockwell ou Brinell Ti-35A Folha recozida 30 207 40 276 30 135HB Ti-50A Folha recozida 45 310 55 379 25 215HB Ti-75A Folha recozida 75 517 85 586 18 245HB Liga de Ti-0,2Pd Folha recozida 45 310 55 379 25 215HB Liga de Ti-5 Al-2,5Sn Recozida 125 862 135 931 13 39HRC Liga de Ti-8 Al-1 Mo-1 Folha recozida 130 896 140 965 13 39HRC Liga de Ti-8 Al-2 Sn-4 Zr-2 Mo Barra recozida 130 896 140 965 15 39HRC Liga de Ti-8 Al-6 V-2 Sn Folha recozida 155 1069 165 1138 12 41HRC Liga de Ti-6 Al-4 V Folha recozida 130 896 140 13 2,5 39HRC Liga de Ti-6 Al-4 V Tratada termicamente 165 1138 175 1207 12 - Liga de T1-13 V-11 Cr-3 Al Folha recozida 130 896 135 931 13 37HRC Liga de T1-13 V-11 Cr-3 Al Tratada termicamente 170 1172 180 1241 6 - 438
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FUNDAMENTOS PARA O PROJETO DE COMPO
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eletrônico para uma análise compu
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3.3.2 - EXERCÍCIO RESOLVIDO ______
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Todos os sistemas foram criados da
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CAPÍTULO 02 - ANÁLISE DE TENSÕES
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Onde a notação para cada componen
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l ' T = x −σ ⋅l τ = ' Tz −
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σ = 140MPa ; σ = 20MPa ; τ = −
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n ' Os valores obtidos foram os seg
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) 18,4º e 108,4º; 151,7 MPa e 13,
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As deformações elásticas são re
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TENACIDADE É a medida da energia n
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Por exemplo, suponha que um materia
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O limite de resistência ao cisalha
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O componente estrutural se rompe qu
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TIPO DE MATERIAL CARACTERÍSTICAS C
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2. Em um fio de aço são marcados
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Devido a erro de fabricação o com
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Kd = Fator devido à temperatura; K
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Dependendo do tipo de material ou d
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Outra concepção desta teoria é o
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2 ax 2 ay σ a '= σ − ( σ ax ×
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é um procedimento difícil. Palmgr
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Cálculo de Kt d w 10 = = 15 Kt = 2
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K b d e ⎛ = ⎜ ⎝ d 7, 62 ⎞
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material é aço AISI 1020, laminad
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caros e de maior sensibilidade às
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5.3.1 - CARREGAMENTO ESTÁTICO SUJE
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5.4 - EXERCÍCIOS RESOLVIDOS - CARR
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Segundo a norma ASME - as máximas
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⎧ ⎪32n ⎡⎛ M d = ⎨ ⎢ ⎜
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a b u K = a. S → a = 4,51 e b = -
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Força radial no segundo par FR FT
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a b u K = a. S → a = 4,51 e b = -
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Para exemplificar os padrões de ch
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T F = d => Força na chaveta 2 d 40
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Para se determinar o raio r, pode-s
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5.14 - FREQÜÊNCIA NATURAL DE EIXO
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Para inclusão da massa do eixo nos
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Figura 15 - Aplicação de vibraç
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w w 2 n n = 774602 = 880,1 rad/s 60
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Consideremos o caso da palheta do r
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3. Um eixo S de aço AISI 1137, lam
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CAPITULO 06 - LUBRIFICAÇÃO E MANC
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Ou na unidade cgs: Ou nas unidades
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Pode-se ver o que acontece se hmin
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6.8 - MECANISMOS DA LUBRIFICAÇÃO.
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Métodos de Lubrificação dos Manc
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longitudinal da pressão. Na lubrif
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A espessura mínima de filme de ól
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π γμN f cp 2 2 = Igualando as du
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Este grupamento de grandezas é com
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DADOS INICIAIS DO PROGRAMA Carga: 5
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Onde o espaço é vital, como no ca
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Notando que AB, na Fig. 12, e OO’
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onde Q é a quantidade de calor rec
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f r 2 = 0, 108lb − ft / min* pol
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Um mancal de ferro fundido, suporta
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lineares periféricas médias de 60
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Fig.16 - Posição da espessura mí
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6.33 - EXERCÍCIO RESOLVIDO Um manc
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⎛ ⎜ ⎝ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎟. f
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Sendo Lh10 = Lh duração de vida n
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Para simplificar, consta o expoente
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Ou expresso em horas: Lhna = a1. a2
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aptidão da graxa, deverá ser apli
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Campo I: Transição para a durabil
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Especialmente as partículas com um
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mancais, é necessário um processo
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7.7 - PROCESSO DE SELEÇÃO DE ROLA
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DIMENSÕES PRINCIPAIS - SISTEMAS DE
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X Y X Y 0,3 0,22 1 0 0,56 2 0,5 0,2
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A pista do anel externo é esféric
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aço. Os rolamentos híbridos de ce
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O ângulo de contato α determina a
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Tabela 5a - Exercício resolvido 1
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extrema limpeza ηc = 1 e por conse
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Cálculo do tempo de vida: (Pág 28
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O rolamento selecionado segundo a t
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CAPÍTULO 08 - PROJETO DE PARAFUSOS
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PARAFUSOS PRISIONEIROS São parafus
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Tabela2 - Tipos de parafusos 254
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Permitem, também, movimento de pe
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i = 0,063P. A rosca métrica fina,
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Tabela 4 - Tabela de roscas no sist
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Duas tabelas a seguir mostram os va
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∑ ∑ F = P − Nsenλ − μN co
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Para parafusos de potência, a rosc
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Substituindo esses valores, tem-se:
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Porém o valor limite de σb é a r
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S n = prova C. P A F t i = 5, 03 2.
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No terceiro passo as forças de cis
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(a) Junta de topo. As chapas para j
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Fe = (τ1 JG)/ρ` Para obter JG rec
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4. Qual a junta mais efetiva, a tra
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10. A viga Z é unida obliquamente
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AB - segmento de reta, com inclina
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R ⋅ M R'⋅M ' tan β = = ⋅ cos
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Mas: sen βn sen β f ≅ cosα N m
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Se o fator de recobrimento for 2 te
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Figura 12 - Componentes radial,axia
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conduzidos a diâmetro bastante ele
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m FP = m AC = dp/Np m NP = m NC m A
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dW + dG C = ⇒ distância entre ce
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interessante notar que uma engrenag
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Em uma forma mais geral: onde: e =
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FERRO FUNDIDO O ferro fundido é um
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A) DESGASTE POR ESCORREGAMENTO Este
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em conta os efeitos dinâmicos, ent
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2 k 2 = y recebe o nome de FATOR DE
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Para a determinação de Cv usamos
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Resolução: Mt = 3000 Kg . mm n 30
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m = 3,75 dp = m. Z = 3,75. 68 dp =
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FÓRMULA DE HERTZ: Figura 4 - Condi
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Número mínimo de dentes para evit
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11.3.6 - EXERCÍCIO RESOLVIDO - ENG
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Onde: sen β Z ⋅ Z + E C = 2 4
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2⋅ M P = d n t 2⋅ M t 2⋅ M t
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Verificação ao desgaste: P = M v
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K1 fator de serviço K2 fator de
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H B σ c adm onde g = 60 . n . hf 0
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Número de Dentes Y Número de Dent
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3. Um pinhão de aço tem um módul
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7. Com um ângulo de contato de 20
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11.7.3 - DURABILIDADE SUPERFICIAL E
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