fundamentos para o projeto de componentes de máquinas

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vida das engrenagens 20.000 horas. a) dimensionar pela resistência b) verificação pelo desgaste c) cálculo do rendimento m 3 n ≥ σ 2 ⋅ M t cosα ⋅ K 1 ⋅ Y * ⋅Z ⋅ K ⋅ C 10⋅ 75⋅ 30 = = 6 π ⋅1200 ⋅ K v t ⋅ f M t Mt = 6000 Kg.mm cos α = cos 22º = 0,93 K1 = 1,5 Kt = 1,53 σ = σr/Ks = 60/5 = 12 Kg/mm 2 Zv = 17 dentes valor tirada da tabela para não haja interferência. Zv = Z/cos 3 α Z = Zv . cos 3 α = 17 . 0,8 ≅ 14 K = 10 (adotado) Z = 17 f = 1,5 (adotado) Y* β = 20º Y* = 0,302 Cv = 0,7 (adotado) Substituindo, teremos: m n m n ≥ 3 2⋅ 6000⋅ 0, 93⋅1, 5⋅1, 53 12⋅ 0, 302⋅10 ⋅14 ⋅0, 7 ⋅1, 5 2⋅ 60⋅ 0, 93⋅1, 53 ≥ 3 = 1, 2⋅ 3, 02⋅1, 4 ⋅0, 7 3, 65 mn ⋅ Z 3, 65⋅14 d p = = = 55 r=27,5 cosα 0, 93 π ⋅1200 v = Wr = ⋅27, 5 v = 3,46 m/s 30 Logo: C v 6 = = 6 + 3, 46 0, 63 Cv 0, 7 ⋅ 3 = 3, 65⋅ = 3, 74 C ' 0, 63 m n ' = mn 3 mn = 4 mais próximo padronizado v 363
Verificação ao desgaste: P = M v 2⋅ M ⋅cos α = mn ⋅ Z 2⋅ 6000⋅ 0, 93 P = = 200 Kg 4⋅14 P = l * p ⋅C ⋅ C (21) adm l* = 1,5 . K . mn = 1,5 . 10 . 4 = 60,0 mm p f mn ⋅π 4⋅π = = = 13, 6 mm cosα 0, 93 sen2β Z ⋅ Z + E f 1 2 1 2 2 C f = ⋅ ⋅ ⋅σ adm 4, 4 Z1 + Z 2 E1 ⋅ E2 tan β n tan 20º tan β f = = = 0, 391 βf = 21º30’ cosα 0, 93 R = 4/1 HB = 3 σr σ c adm = E Z1 = 14 Z2 = 56 0, 5 ⋅ H B g 10 σr = 60 HB = 180 6 g = 60 n n hf = 60 . 1200 . 20000 = 1,44 X 10 7 Logo: = 90 = 26, 9 1440 σ adm σadm 4 2 = 720 Substituindo estes valores teremos: C f 4 0, 68 14⋅ 56 4, 2× 10 = ⋅ ⋅ ⋅720 = 0, 12 8 4, 4 14 + 56 4, 41× 10 Padm ≤ 60,0 . 13,6 . 0,12 . 0,63 Padm ≤ 66,5 200 ≤ 66,5 teremos portanto que recalcular Cf. 200 ≤ 60,0 . 13,6 . 0,63 . Cf’ Cf’ = 200/55,5 = 0,36 Cf K . σc adm 2 f f v 364
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FUNDAMENTOS PARA O PROJETO DE COMPO
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eletrônico para uma análise compu
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3.3.2 - EXERCÍCIO RESOLVIDO ______
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7.8.3 - ROLAMENTOS DE AGULHAS _____
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13.3 - FADIGA PARA PEÇAS SEÇÕES
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fundamentação. A primeira parte d
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Figura 3 - Vista lateral da estrutu
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Para a prática de esportes,uma cad
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Figura 9 - Design e idealização 1
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Os dois primeiros itens, a) e b), s
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os valores mais altos, em geral de
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Todos os produtos de engenharia est
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Todos os sistemas foram criados da
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1.10 - COMENTÁRIOS SOBRE OS PROGRA
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componentes ou sistemas mecânicos
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1.12 - FORMULAÇÃO DO PROBLEMA DA
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CAPÍTULO 02 - ANÁLISE DE TENSÕES
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Onde a notação para cada componen
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2.3.3 - TENSÃO MÉDIA DE CISALHAME
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2 2 2 2 sen 2θ = 2. senθ. cosθ ,
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Admitindo que σ1>σ2>σ3>0. 2.5 -
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Deformação axial Deformação lat
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deslocamento, por camada frágil, p
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Os extensômetros elétricos têm a
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EXTENSÔMETRO AXIAL MÚLTIPLO Roset
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determinação do campo de deslocam
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Tais publicações uniram os concei
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experiência e um bom senso na aná
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l ' T = x −σ ⋅l τ = ' Tz −
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Resolução : a) Figura 35 - Soluç
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σ = 140MPa ; σ = 20MPa ; τ = −
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n ' Os valores obtidos foram os seg
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d) Componentes da tensão no elemen
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) 18,4º e 108,4º; 151,7 MPa e 13,
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previamente assinalado no corpo de
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A avaliação de tensões produzida
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As deformações elásticas são re
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e moléculas deslocados não retorn
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TENACIDADE É a medida da energia n
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Por exemplo, suponha que um materia
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O limite de resistência ao cisalha
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Então: Condições de dimensioname
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O componente estrutural se rompe qu
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carrocerias construídas integralme
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usuário, para adquirir caracterís
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estabilidade térmica, os materiais
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TIPO DE MATERIAL CARACTERÍSTICAS C
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2. Em um fio de aço são marcados
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13. Usando os valores típicos das
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21. Uma barra de alumínio é feita
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Devido a erro de fabricação o com
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4.2 - TESTE DE FADIGA O carregament
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Provoca-se um momento constante ao
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Kd = Fator devido à temperatura; K
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Dependendo do tipo de material ou d
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Outra concepção desta teoria é o
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2 ax 2 ay σ a '= σ − ( σ ax ×
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é um procedimento difícil. Palmgr
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Cálculo de Kt d w 10 = = 15 Kt = 2
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K b d e ⎛ = ⎜ ⎝ d 7, 62 ⎞
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material é aço AISI 1020, laminad
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Figura 21 - Exercido proposto 12. 1
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caros e de maior sensibilidade às
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5.3.1 - CARREGAMENTO ESTÁTICO SUJE
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5.4 - EXERCÍCIOS RESOLVIDOS - CARR
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Segundo a norma ASME - as máximas
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⎧ ⎪32n ⎡⎛ M d = ⎨ ⎢ ⎜
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a b u K = a. S → a = 4,51 e b = -
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Força radial no segundo par FR FT
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a b u K = a. S → a = 4,51 e b = -
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Para exemplificar os padrões de ch
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T F = d => Força na chaveta 2 d 40
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Para se determinar o raio r, pode-s
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5.14 - FREQÜÊNCIA NATURAL DE EIXO
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Para inclusão da massa do eixo nos
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Figura 15 - Aplicação de vibraç
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w w 2 n n = 774602 = 880,1 rad/s 60
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Figura 17 - Deflexões em um eixo d
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Consideremos o caso da palheta do r
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3. Um eixo S de aço AISI 1137, lam
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CAPITULO 06 - LUBRIFICAÇÃO E MANC
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Ou na unidade cgs: Ou nas unidades
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Pode-se ver o que acontece se hmin
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6.8 - MECANISMOS DA LUBRIFICAÇÃO.
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Métodos de Lubrificação dos Manc
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longitudinal da pressão. Na lubrif
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A espessura mínima de filme de ól
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π γμN f cp 2 2 = Igualando as du
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Este grupamento de grandezas é com
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6.20 - PRINCIPIOS HIDRODINÂMICOS S
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DADOS INICIAIS DO PROGRAMA Carga: 5
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Onde o espaço é vital, como no ca
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Notando que AB, na Fig. 12, e OO’
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onde Q é a quantidade de calor rec
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f r 2 = 0, 108lb − ft / min* pol
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Um mancal de ferro fundido, suporta
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lineares periféricas médias de 60
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6.33 - EXERCÍCIO RESOLVIDO Um manc
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⎛ ⎜ ⎝ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎟. f
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C0 - capacidade de carga estática
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Sendo Lh10 = Lh duração de vida n
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Para simplificar, consta o expoente
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Ou expresso em horas: Lhna = a1. a2
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olamento parado (sem influência de
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aptidão da graxa, deverá ser apli
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Campo I: Transição para a durabil
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Especialmente as partículas com um
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mancais, é necessário um processo
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7.7 - PROCESSO DE SELEÇÃO DE ROLA
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DIMENSÕES PRINCIPAIS - SISTEMAS DE
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X Y X Y 0,3 0,22 1 0 0,56 2 0,5 0,2
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A pista do anel externo é esféric
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O ângulo de contato α determina a
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extrema limpeza ηc = 1 e por conse
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Cálculo do tempo de vida: (Pág 28
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O rolamento selecionado segundo a t
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CAPÍTULO 08 - PROJETO DE PARAFUSOS
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PARAFUSOS PRISIONEIROS São parafus
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Tabela2 - Tipos de parafusos 254
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Permitem, também, movimento de pe
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Tabela 4 - Tabela de roscas no sist
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Duas tabelas a seguir mostram os va
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∑ ∑ F = P − Nsenλ − μN co
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Para parafusos de potência, a rosc
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Substituindo esses valores, tem-se:
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Porém o valor limite de σb é a r
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S n = prova C. P A F t i = 5, 03 2.
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Na maioria das vezes, o tipo de car
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(a) Junta de topo. As chapas para j
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(a) Soldas de Topo. A equação da
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Fe = (τ1 JG)/ρ` Para obter JG rec
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9.5 - TORÇÃO NAS JUNTAS SOLDADAS
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10. A viga Z é unida obliquamente
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13.6 - DIMENSIONAMENTO DE PARAFUSOS
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Ferro Fundido AGMA-30 175 HB Ferro
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13.14 - ROLAMENTOS DE ESFERA PARA U
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Ligas de Alumínio Forjado 1100 202
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112. DUDLEY DW, Handbook of Practic
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152. SEIREG AA, Friction and Lubric
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