fundamentos para o projeto de componentes de máquinas

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Resolução: ⎡2. 25 1. 75 1. 50⎤ −4 a) [ ε ] ⎢ , , 1. 75 1. 00 1. 75 ⎥ x y z = ⎢ ⎥ × 10 ⎢⎣ 1. 50 1. 75 2. 25⎥⎦ b) −4 ' −4 ε = 5. 167 × 10 δ t = 0. 466× 10 rad = 2 γ ' ' ' δ − ε ⋅ l δ − ε ⋅ m ' x ' y ' δ z − ε ⋅ n c) l = = 0. 412 ; m = = −0. 827 ; n = = 0. 412 γ γ γ 2 2 2 ⎡5. 206 0 0 ⎤ −4 d) [ ε ] 1, 2, 3 = ⎢ 0 0. 750 0 ⎥ ⎢ ⎥ × 10 ⎢⎣ 0 0 − 0. 456⎥⎦ ⎡143. 4 0 0 ⎤ e) [ σ ] ⎢ ⎥ 1, 2, 3 = ⎢ 0 75. 0 0 ⎥ MPa ⎢⎣ 0 0 56. 5⎥⎦ 5. Considere o estado de tensão definido no exercício 1 e um material isotrópico com constantes elásticas: E = 210 GPa e ν = 0.3. Determine o estado de deformação correspondente a este estado de tensão, tomando como eixos coordenados: Eixos x, y, z Eixos principais 1, 2 , 3. Resolução: ⎡0. 333 −1. 24 −1. 85 ⎤ −3 a) [ ε ] ⎢ , , 1. 24 0. 952 0. 62 ⎥ x y z = ⎢ − ⎥ × 10 ⎢⎣ −1. 85 0. 62 − 0. 905⎥⎦ ⎡2. 73 0 0 ⎤ −3 b) [ ε ] 1, 2, 3 = ⎢ 0 0. 09 0 ⎥ ⎢ − ⎥ × 10 ⎢⎣ 0 0 − 2. 26⎥⎦ 1, 2, 3 6. Grava-se sobre uma chapa de aço uma circunferência de 600 mm de diâmetro. Submete-se depois esta chapa a tensões tais que : 55
σ = 140MPa ; σ = 20MPa ; τ = −80MPa x Resolução: y Figura 36 – Exercício resolvido 6 Depois da solicitação a circunferência transforma-se numa elipse. Calcular os comprimentos do eixo maior e do eixo menor dessa elipse e marcar as respectivas direções na figura. Figura 37 – Solução do exercício resolvido 6 θ1 = -26.57 0 θ2 = θz = 90 0 θ3 = 63.43 0 . xy 56
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Kd = Fator devido à temperatura; K
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Dependendo do tipo de material ou d
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Outra concepção desta teoria é o
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2 ax 2 ay σ a '= σ − ( σ ax ×
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é um procedimento difícil. Palmgr
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Cálculo de Kt d w 10 = = 15 Kt = 2
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K b d e ⎛ = ⎜ ⎝ d 7, 62 ⎞
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material é aço AISI 1020, laminad
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caros e de maior sensibilidade às
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Segundo a norma ASME - as máximas
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⎧ ⎪32n ⎡⎛ M d = ⎨ ⎢ ⎜
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Força radial no segundo par FR FT
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Para exemplificar os padrões de ch
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T F = d => Força na chaveta 2 d 40
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Para se determinar o raio r, pode-s
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5.14 - FREQÜÊNCIA NATURAL DE EIXO
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Para inclusão da massa do eixo nos
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Figura 15 - Aplicação de vibraç
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w w 2 n n = 774602 = 880,1 rad/s 60
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Consideremos o caso da palheta do r
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3. Um eixo S de aço AISI 1137, lam
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CAPITULO 06 - LUBRIFICAÇÃO E MANC
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Ou na unidade cgs: Ou nas unidades
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Pode-se ver o que acontece se hmin
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6.8 - MECANISMOS DA LUBRIFICAÇÃO.
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Métodos de Lubrificação dos Manc
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longitudinal da pressão. Na lubrif
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A espessura mínima de filme de ól
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π γμN f cp 2 2 = Igualando as du
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Este grupamento de grandezas é com
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DADOS INICIAIS DO PROGRAMA Carga: 5
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Onde o espaço é vital, como no ca
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Notando que AB, na Fig. 12, e OO’
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onde Q é a quantidade de calor rec
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f r 2 = 0, 108lb − ft / min* pol
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Um mancal de ferro fundido, suporta
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lineares periféricas médias de 60
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⎛ ⎜ ⎝ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎟. f
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Sendo Lh10 = Lh duração de vida n
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Para simplificar, consta o expoente
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Ou expresso em horas: Lhna = a1. a2
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olamento parado (sem influência de
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aptidão da graxa, deverá ser apli
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Especialmente as partículas com um
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mancais, é necessário um processo
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7.7 - PROCESSO DE SELEÇÃO DE ROLA
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X Y X Y 0,3 0,22 1 0 0,56 2 0,5 0,2
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A pista do anel externo é esféric
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aço. Os rolamentos híbridos de ce
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extrema limpeza ηc = 1 e por conse
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Cálculo do tempo de vida: (Pág 28
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O rolamento selecionado segundo a t
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CAPÍTULO 08 - PROJETO DE PARAFUSOS
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PARAFUSOS PRISIONEIROS São parafus
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Permitem, também, movimento de pe
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Tabela 4 - Tabela de roscas no sist
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Duas tabelas a seguir mostram os va
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∑ ∑ F = P − Nsenλ − μN co
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Para parafusos de potência, a rosc
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Substituindo esses valores, tem-se:
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No terceiro passo as forças de cis
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(a) Junta de topo. As chapas para j
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(a) Soldas de Topo. A equação da
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Fe = (τ1 JG)/ρ` Para obter JG rec
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9.8 - EXERCÍCIOS PROPOSTOS Tabela
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4. Qual a junta mais efetiva, a tra
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10. A viga Z é unida obliquamente
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10.2.2 - RAZÃO DE VELOCIDADES A ra
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AB - segmento de reta, com inclina
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R ⋅ M R'⋅M ' tan β = = ⋅ cos
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Mas: sen βn sen β f ≅ cosα N m
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Se o fator de recobrimento for 2 te
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Figura 12 - Componentes radial,axia
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Figura 17 - Força atuante sobre de
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conduzidos a diâmetro bastante ele
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m FP = m AC = dp/Np m NP = m NC m A
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dW + dG C = ⇒ distância entre ce
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interessante notar que uma engrenag
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Em uma forma mais geral: onde: e =
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FERRO FUNDIDO O ferro fundido é um
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A) DESGASTE POR ESCORREGAMENTO Este
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em conta os efeitos dinâmicos, ent
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2 k 2 = y recebe o nome de FATOR DE
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Para a determinação de Cv usamos
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Resolução: Mt = 3000 Kg . mm n 30
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m = 3,75 dp = m. Z = 3,75. 68 dp =
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Número mínimo de dentes para evit
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Onde: sen β Z ⋅ Z + E C = 2 4
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Verificação ao desgaste: P = M v
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K1 fator de serviço K2 fator de
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H B σ c adm onde g = 60 . n . hf 0
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onde o índice c se refere a coroa.
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= l . cos αc = k .mn . cos αc b =
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3. Um pinhão de aço tem um módul
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7. Com um ângulo de contato de 20
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11.7.3 - DURABILIDADE SUPERFICIAL E
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Cv Fator de qualidade (Qv) Velocida
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2. Um engrenamento é constituído
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H • Cálculo da potência transmi
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• Deformação por cisalhamento:
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Para decidir a respeito do projeto
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p pa senβ senβa = senβ p = pa se
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E como os momentos tem o mesmo sent
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Pela Figura 5 a força atuante P2
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MÓDULO DE CONTROLE Um módulo de c
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PRESSÃO UNIFORME Quando pode-se co
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12.14 - OPERAÇÃO DE AR SUSPENSO N
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• Indicar o fator de carregamento
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Ferro Fundido AGMA-30 175 HB Ferro
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• Menu principal: [1] Banco de da
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13.14 - ROLAMENTOS DE ESFERA PARA U
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• Estabelecer um fator de seguran
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Ligas de Alumínio Forjado 1100 202
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25. DUDLEY DW, Handbook of Practica
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68. SHIGLEY J. E., MISCHKE C. R., a
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112. DUDLEY DW, Handbook of Practic
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152. SEIREG AA, Friction and Lubric
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