fundamentos para o projeto de componentes de máquinas

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N° Da Tabela PROPRIEDADES DOS MATERIAIS Descrição A-1 Propriedades Mecânicas para Alguns Aço-Carbono A-2 Propriedades Mecânicas de Alguns Plásticos de Engenharia A-3 Propriedades Mecânicas de Algumas Ligas de Alumínio Fundido A-4 Propriedades Mecânicas para Algumas Ligas de Cobre Fundido e Forjado A-5 Propriedades Mecânicas para Algumas Ligas de Titânio A-6 Propriedades Mecânicas para Algumas Ligas de Magnésio A-7 Propriedades Mecânicas para Algumas Ligas de Ferro-Fundido A-8 Propriedades Mecânicas para Algumas Ligas de Aço Inoxidável A-9 Propriedades Físicas de alguns Materiais de Engenharia A-10 Propriedades Mecânicas para Algumas Ligas e Aços Ferramenta A-11 Propriedades Mecânicas para algumas ligas de Alumínio Forjado 433
Tabela A-1 – Propriedades Mecânicas para Alguns Aço-Carbono Número SAE/AISI 1010 1020 1030 1035 1040 1045 1050 1060 1095 Condição Resistência a Tração Nominal (2% de tolerância) Resistênci a a Tração Última Alongament o acima de 2 pol Dureza Brinell kpsi MPa kpsi MPa % -HB Laminado a quente 26 179 47 324 28 95 Laminado a frio 44 303 53 365 20 105 Laminado a quente 30 207 55 379 25 111 Laminado a frio 57 393 68 469 15 131 Laminado a quente 38 259 68 469 20 137 Normalizado a 1650°F 50 345 75 517 32 149 Laminado a frio 64 441 76 524 12 149 Q e T a 1000°F 75 517 97 669 28 255 Q e T a 800°F 84 579 103 731 23 302 Q e T a 400°F 94 648 123 848 17 495 Laminado a quente 40 276 72 496 18 143 Laminado a frio 67 462 80 552 12 163 Laminado a quente 42 290 76 524 18 149 Normalizado a 1650°F 54 372 86 593 28 170 Laminado a frio 71 490 85 586 12 170 Q e T a 1200°F 63 434 92 634 29 192 Q e T a 800°F 80 552 110 758 21 241 Q e T a 400°F 86 593 113 779 19 262 Laminado a quente 45 310 82 565 16 163 Laminado a frio 77 531 91 627 12 179 Laminado a quente 50 345 90 621 15 179 Normalizado a 1650°F 62 427 108 745 20 217 Laminado a frio 84 579 100 689 10 197 Q e T a 1200°F 78 538 104 717 28 235 Q e T a 800°F 115 793 158 1089 13 444 Q e T a 400°F 117 807 163 1124 9 514 Laminado a quente 54 372 98 676 12 200 Normalizado a 1650°F 61 421 112 772 18 229 Q e T a 1200°F 76 524 116 800 23 229 Q e T a 1000°F 97 669 140 965 17 277 Q e T a 800°F 111 765 156 1076 14 311 Laminado a quente 66 455 120 827 10 248 Normalizado a 1650°F 72 496 147 1014 9 13 Q e T a 1200°F 80 552 130 896 21 269 Q e T a 800°F 112 772 176 1213 12 363 Q e T a 600°F 118 814 183 1262 10 375 434
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FUNDAMENTOS PARA O PROJETO DE COMPO
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eletrônico para uma análise compu
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3.3.2 - EXERCÍCIO RESOLVIDO ______
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Onde a notação para cada componen
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Os extensômetros elétricos têm a
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EXTENSÔMETRO AXIAL MÚLTIPLO Roset
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l ' T = x −σ ⋅l τ = ' Tz −
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n ' Os valores obtidos foram os seg
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) 18,4º e 108,4º; 151,7 MPa e 13,
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TENACIDADE É a medida da energia n
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Por exemplo, suponha que um materia
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O limite de resistência ao cisalha
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O componente estrutural se rompe qu
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carrocerias construídas integralme
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TIPO DE MATERIAL CARACTERÍSTICAS C
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2. Em um fio de aço são marcados
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13. Usando os valores típicos das
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21. Uma barra de alumínio é feita
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Devido a erro de fabricação o com
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15.6] As forças atuantes na correi
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4.2 - TESTE DE FADIGA O carregament
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Provoca-se um momento constante ao
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Kd = Fator devido à temperatura; K
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Dependendo do tipo de material ou d
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Figura 8 - Determinação da resist
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Outra concepção desta teoria é o
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2 ax 2 ay σ a '= σ − ( σ ax ×
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é um procedimento difícil. Palmgr
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Cálculo de Kt d w 10 = = 15 Kt = 2
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K b d e ⎛ = ⎜ ⎝ d 7, 62 ⎞
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material é aço AISI 1020, laminad
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Figura 21 - Exercido proposto 12. 1
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caros e de maior sensibilidade às
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5.3.1 - CARREGAMENTO ESTÁTICO SUJE
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5.4 - EXERCÍCIOS RESOLVIDOS - CARR
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Segundo a norma ASME - as máximas
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⎧ ⎪32n ⎡⎛ M d = ⎨ ⎢ ⎜
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a b u K = a. S → a = 4,51 e b = -
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Força radial no segundo par FR FT
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a b u K = a. S → a = 4,51 e b = -
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Para exemplificar os padrões de ch
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T F = d => Força na chaveta 2 d 40
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Para se determinar o raio r, pode-s
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5.14 - FREQÜÊNCIA NATURAL DE EIXO
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Para inclusão da massa do eixo nos
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Figura 15 - Aplicação de vibraç
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w w 2 n n = 774602 = 880,1 rad/s 60
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Consideremos o caso da palheta do r
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3. Um eixo S de aço AISI 1137, lam
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CAPITULO 06 - LUBRIFICAÇÃO E MANC
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Ou na unidade cgs: Ou nas unidades
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Pode-se ver o que acontece se hmin
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6.8 - MECANISMOS DA LUBRIFICAÇÃO.
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Métodos de Lubrificação dos Manc
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longitudinal da pressão. Na lubrif
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A espessura mínima de filme de ól
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π γμN f cp 2 2 = Igualando as du
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Este grupamento de grandezas é com
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6.20 - PRINCIPIOS HIDRODINÂMICOS S
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DADOS INICIAIS DO PROGRAMA Carga: 5
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Onde o espaço é vital, como no ca
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Notando que AB, na Fig. 12, e OO’
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onde Q é a quantidade de calor rec
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f r 2 = 0, 108lb − ft / min* pol
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Um mancal de ferro fundido, suporta
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lineares periféricas médias de 60
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Fig.16 - Posição da espessura mí
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Fig.18 - Razão da vazão,conforme
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6.33 - EXERCÍCIO RESOLVIDO Um manc
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⎛ ⎜ ⎝ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎟. f
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C0 - capacidade de carga estática
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Sendo Lh10 = Lh duração de vida n
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Para simplificar, consta o expoente
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Ou expresso em horas: Lhna = a1. a2
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olamento parado (sem influência de
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aptidão da graxa, deverá ser apli
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Campo I: Transição para a durabil
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Especialmente as partículas com um
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mancais, é necessário um processo
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7.7 - PROCESSO DE SELEÇÃO DE ROLA
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DIMENSÕES PRINCIPAIS - SISTEMAS DE
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X Y X Y 0,3 0,22 1 0 0,56 2 0,5 0,2
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A pista do anel externo é esféric
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aço. Os rolamentos híbridos de ce
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O ângulo de contato α determina a
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Tabela 5a - Exercício resolvido 1
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extrema limpeza ηc = 1 e por conse
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Cálculo do tempo de vida: (Pág 28
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O rolamento selecionado segundo a t
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CAPÍTULO 08 - PROJETO DE PARAFUSOS
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PARAFUSOS PRISIONEIROS São parafus
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Tabela2 - Tipos de parafusos 254
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Permitem, também, movimento de pe
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i = 0,063P. A rosca métrica fina,
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Tabela 4 - Tabela de roscas no sist
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Duas tabelas a seguir mostram os va
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∑ ∑ F = P − Nsenλ − μN co
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Para parafusos de potência, a rosc
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Substituindo esses valores, tem-se:
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Porém o valor limite de σb é a r
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S n = prova C. P A F t i = 5, 03 2.
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Na maioria das vezes, o tipo de car
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Os efeitos de concentração de ten
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No terceiro passo as forças de cis
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(a) Junta de topo. As chapas para j
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(a) Soldas de Topo. A equação da
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Fe = (τ1 JG)/ρ` Para obter JG rec
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9.5 - TORÇÃO NAS JUNTAS SOLDADAS
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9.8 - EXERCÍCIOS PROPOSTOS Tabela
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4. Qual a junta mais efetiva, a tra
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10. A viga Z é unida obliquamente
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10.2 - ENGRENAGENS CILÍNDRICAS DE
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10.2.2 - RAZÃO DE VELOCIDADES A ra
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AB - segmento de reta, com inclina
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R ⋅ M R'⋅M ' tan β = = ⋅ cos
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Mas: sen βn sen β f ≅ cosα N m
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Se o fator de recobrimento for 2 te
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Figura 12 - Componentes radial,axia
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10.4.2 - RELAÇÃO DE VELOCIDADES S
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Figura 17 - Força atuante sobre de
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conduzidos a diâmetro bastante ele
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m FP = m AC = dp/Np m NP = m NC m A
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dW + dG C = ⇒ distância entre ce
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interessante notar que uma engrenag
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Em uma forma mais geral: onde: e =
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Figura 30 - Exercício proposto 5 6
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FERRO FUNDIDO O ferro fundido é um
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A) DESGASTE POR ESCORREGAMENTO Este
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em conta os efeitos dinâmicos, ent
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2 k 2 = y recebe o nome de FATOR DE
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Para a determinação de Cv usamos
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Resolução: Mt = 3000 Kg . mm n 30
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m = 3,75 dp = m. Z = 3,75. 68 dp =
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FÓRMULA DE HERTZ: Figura 4 - Condi
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Número mínimo de dentes para evit
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11.3.6 - EXERCÍCIO RESOLVIDO - ENG
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Onde: sen β Z ⋅ Z + E C = 2 4
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2⋅ M P = d n t 2⋅ M t 2⋅ M t
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Verificação ao desgaste: P = M v
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K1 fator de serviço K2 fator de
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H B σ c adm onde g = 60 . n . hf 0
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onde o índice c se refere a coroa.
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11.6.4 - RENDIMENTO DOS PARAFUSOS S
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Figura 8 - Rendimento x Avanço. Da
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= l . cos αc = k .mn . cos αc b =
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Número de Dentes Y Número de Dent
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3. Um pinhão de aço tem um módul
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