fundamentos para o projeto de componentes de máquinas

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2.4 - TRANSFORMAÇÃO DE TENSÃO 2.4.1 - EQUAÇÕES PARA TRANSFORMAÇÃO DE TENSÃO PLANA Uma vez determinadas às tensões normais σx e σy e a tensão de cisalhamento τxy, é possível determinar as tensões normais e de cisalhamento em qualquer plano inclinado em um dado estado de tensão. Aplicando as equações de equilíbrio estático: ∑ F x' = 0 Figura 10a - Análise de tensões em um plano qualquer Figura 10b - Análise de tensões em um plano qualquer σ −σ dA. cosθ. cosθ −τ dA. cosθ. senθ −σ dA. senθ. senθ −τ dA. senθ. cosθ = 0 x ' dA x xy y xy 2 2 σ = σ . cos θ + σ . θ + 2. τ . cosθ. senθ x ' Sabendo que: x y sen xy 29
2 2 2 2 sen 2θ = 2. senθ. cosθ , cos 2θ = cos θ − sen θ , 1 = cos θ + sen θ Assim: cos 2 1+ cos2θ θ = , 2 2 1− cos2θ sen θ = 2 Substituindo as expressões de sen 2 θ, cos 2 θ e sen 2θ: 1+ cos 2θ 1− cos 2θ σ x ' = σ x + σ y + τ xysen2θ 2 2 σ x + σ y σ x − σ y σ x ' = + cos 2θ + τ xysen2θ 2 2 ∑ F y = 0 τ + σ dAcosθ. senθ −τ dA. cosθ. cosθ −σ dA. senθ. cosθ + τ dA. senθ. senθ = 0 x ' y'dA x xy y xy ⎛σ x −σ y ⎞ τ x' y' = − ⎜ sen 2θ + τ xy cos2θ 2 ⎟ ⎝ ⎠ 2.4.2 - CÍRCULO DE MOHR Sejam as equações de transformação de tensão: σ x + σ y σ x −σ y σ x ' = − = cos2θ + τ xysen2θ 2 2 σ x −σ y τ xy = − sen 2θ + τ xy cos2θ 2 Elevando ao quadrado ambas as equações e somando-as tem-se: 2 ⎛ σ x + σ y ⎞ 2 ⎛σ x −σ y ⎞ ⎜ ⎜σ x' − τ x' y' + τ 2 ⎟ + = ⎜ 2 ⎟ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ 2 2 xy Esta equação pode ser de maneira mais compacta: 2 2 2 ( σ − ) + τ = R x ' a x' y' A equação acima é a equação de um circulo de raio σ x + σ y a = em 2 e b=0. ⎛σ x −σ y ⎞ R = ⎜ + τ 2 ⎟ ⎝ ⎠ 2 2 xy e o centro 30
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carrocerias construídas integralme
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TIPO DE MATERIAL CARACTERÍSTICAS C
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Devido a erro de fabricação o com
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4.2 - TESTE DE FADIGA O carregament
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Provoca-se um momento constante ao
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Dependendo do tipo de material ou d
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Outra concepção desta teoria é o
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2 ax 2 ay σ a '= σ − ( σ ax ×
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é um procedimento difícil. Palmgr
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Cálculo de Kt d w 10 = = 15 Kt = 2
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K b d e ⎛ = ⎜ ⎝ d 7, 62 ⎞
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material é aço AISI 1020, laminad
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Figura 21 - Exercido proposto 12. 1
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caros e de maior sensibilidade às
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5.3.1 - CARREGAMENTO ESTÁTICO SUJE
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5.4 - EXERCÍCIOS RESOLVIDOS - CARR
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Segundo a norma ASME - as máximas
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⎧ ⎪32n ⎡⎛ M d = ⎨ ⎢ ⎜
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Força radial no segundo par FR FT
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Para exemplificar os padrões de ch
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T F = d => Força na chaveta 2 d 40
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Para se determinar o raio r, pode-s
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5.14 - FREQÜÊNCIA NATURAL DE EIXO
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Para inclusão da massa do eixo nos
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Figura 15 - Aplicação de vibraç
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w w 2 n n = 774602 = 880,1 rad/s 60
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Consideremos o caso da palheta do r
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CAPITULO 06 - LUBRIFICAÇÃO E MANC
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Ou na unidade cgs: Ou nas unidades
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Pode-se ver o que acontece se hmin
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6.8 - MECANISMOS DA LUBRIFICAÇÃO.
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Métodos de Lubrificação dos Manc
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longitudinal da pressão. Na lubrif
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A espessura mínima de filme de ól
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π γμN f cp 2 2 = Igualando as du
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Este grupamento de grandezas é com
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DADOS INICIAIS DO PROGRAMA Carga: 5
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Onde o espaço é vital, como no ca
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Notando que AB, na Fig. 12, e OO’
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onde Q é a quantidade de calor rec
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f r 2 = 0, 108lb − ft / min* pol
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Um mancal de ferro fundido, suporta
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lineares periféricas médias de 60
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6.33 - EXERCÍCIO RESOLVIDO Um manc
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⎛ ⎜ ⎝ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎟. f
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Sendo Lh10 = Lh duração de vida n
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Especialmente as partículas com um
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mancais, é necessário um processo
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7.7 - PROCESSO DE SELEÇÃO DE ROLA
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X Y X Y 0,3 0,22 1 0 0,56 2 0,5 0,2
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A pista do anel externo é esféric
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O ângulo de contato α determina a
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Cálculo do tempo de vida: (Pág 28
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O rolamento selecionado segundo a t
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CAPÍTULO 08 - PROJETO DE PARAFUSOS
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PARAFUSOS PRISIONEIROS São parafus
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Tabela2 - Tipos de parafusos 254
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Tabela 4 - Tabela de roscas no sist
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Duas tabelas a seguir mostram os va
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∑ ∑ F = P − Nsenλ − μN co
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Para parafusos de potência, a rosc
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S n = prova C. P A F t i = 5, 03 2.
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Os efeitos de concentração de ten
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No terceiro passo as forças de cis
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(a) Soldas de Topo. A equação da
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Fe = (τ1 JG)/ρ` Para obter JG rec
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10. A viga Z é unida obliquamente
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10.2.2 - RAZÃO DE VELOCIDADES A ra
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AB - segmento de reta, com inclina
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R ⋅ M R'⋅M ' tan β = = ⋅ cos
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Mas: sen βn sen β f ≅ cosα N m
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Se o fator de recobrimento for 2 te
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Figura 12 - Componentes radial,axia
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10.4.2 - RELAÇÃO DE VELOCIDADES S
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Figura 17 - Força atuante sobre de
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conduzidos a diâmetro bastante ele
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m FP = m AC = dp/Np m NP = m NC m A
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dW + dG C = ⇒ distância entre ce
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interessante notar que uma engrenag
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Em uma forma mais geral: onde: e =
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FERRO FUNDIDO O ferro fundido é um
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A) DESGASTE POR ESCORREGAMENTO Este
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em conta os efeitos dinâmicos, ent
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2 k 2 = y recebe o nome de FATOR DE
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Para a determinação de Cv usamos
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Resolução: Mt = 3000 Kg . mm n 30
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m = 3,75 dp = m. Z = 3,75. 68 dp =
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Número mínimo de dentes para evit
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11.3.6 - EXERCÍCIO RESOLVIDO - ENG
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Onde: sen β Z ⋅ Z + E C = 2 4
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2⋅ M P = d n t 2⋅ M t 2⋅ M t
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Verificação ao desgaste: P = M v
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K1 fator de serviço K2 fator de
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H B σ c adm onde g = 60 . n . hf 0
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onde o índice c se refere a coroa.
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11.6.4 - RENDIMENTO DOS PARAFUSOS S
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3. Um pinhão de aço tem um módul
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11.7.3 - DURABILIDADE SUPERFICIAL E
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• Deformação por cisalhamento:
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Para decidir a respeito do projeto
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p pa senβ senβa = senβ p = pa se
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E como os momentos tem o mesmo sent
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PRESSÃO UNIFORME Quando pode-se co
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12.14 - OPERAÇÃO DE AR SUSPENSO N
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13.6 - DIMENSIONAMENTO DE PARAFUSOS
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[1] Torção em junta soldadas [2]
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Ferro Fundido AGMA-30 175 HB Ferro
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Ligas de Alumínio Forjado 1100 202
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25. DUDLEY DW, Handbook of Practica
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68. SHIGLEY J. E., MISCHKE C. R., a
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112. DUDLEY DW, Handbook of Practic
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152. SEIREG AA, Friction and Lubric
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