fundamentos para o projeto de componentes de máquinas

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Comentando as peças fica verificado o par quanto ao desgaste. n = 6,0 mm z1 = 16 dentes d1 = 96 mm de1= 108 mm p = 18,84 mm z2 = 60 dentes d2 = 360 mm de2= 372 mm l = 120 mm 11.4 - ENGRENAGENS CILÍNDRICAS HELICOIDAIS 11.4.1 - DIMENSIONAMENTO PELA RESISTÊNCIA Figura 5 – Engrenagens Cilíndricas. O cálculo é feito no plano, normal no eixo do dente. Neste plano, o dente helicoidal pode ser aproximado ao dente de uma engrenagem cilíndrica reta com número de dentes igual ao número virtual com o ângulo de processo: Onde: Padm = carga admissível no plano normal P P adm adm σ r ⋅C v = Y * ⋅b ⋅ Pn ⋅ K = P adm S σ r ⋅ Cv ⋅ n ⋅ cosα = Y * ⋅b ⋅ Pn ⋅ ⋅ cosα K Pn < Padm - Condição de Cálculo A condição no plano normal ao eixo da engrenagem passa a ser: P P adm adm β σ r ⋅C v = Y * ⋅ f ⋅ ⋅ M n ⋅π ⋅ ⋅cos α cosα K σ r ⋅ Cv = Y * ⋅ f ⋅1 ⋅ mn ⋅ K S S S P ≤ Padm 361
2⋅ M P = d n t 2⋅ M t 2⋅ M t ⋅cos α = = M ⋅ Z M ⋅ 2 f 2⋅ M t ⋅cos α σ r ⋅C ≤ Y * ⋅ f ⋅1⋅ mn ⋅ M ⋅2 K 11.4.2 - VERIFICAÇÃO DO DESGASTE n M n S v sendo l=k 2 ⋅ M t ⋅ cosα ⋅ K1 ⋅ K t ≥ 3 σ r ⋅ Cv ⋅ Y * ⋅ f ⋅ K ⋅ Z K S A relação S e Sf e a mesma entre os raios de curvatura dadas na fórmula de HERTZ. Disto conclui-se que se pode verificar a engrenagem helicoidal ao desgaste considerando um par de rodas cilíndricas tendo a mesma seção frontal de um par helicoidal, isto é, tendo o (20) mesmo número de dentes, mesmo modulo e mesmo ângulo de pressão frontal. P = C ⋅1 ⋅ pf ⋅ C adm onde f sen β v Z ⋅ Z E + E C f = 2 1 1 2 ⋅ 4 ⋅ 4 Z1 + Z 2 1 2 2 ⋅ ⋅σ c adm E1 ⋅ E2 P ≤ Padm onde: σc adm 2 é um valor experimental, tem o mesmo valor usado nas cilíndricas retas. σ 2 c adm 0, 5HB = g 6 10 6 11.4.3 – EXERCÍCIO RESOLVIDO - ENGRENAGENS CILÍNDRICAS HELICOIDAIS 1. OBS: neste exercício aparecerão algumas fórmulas que não foram vista anteriormente. Dimensionar o par de Engrenagens cilíndricas helicoidais de eixos paralelos, sendo dados: N = 10 CV potência a transmitir n = 1200 rpm rotação do pinhão R = 4/1 razão de redução perfil envolvente, não corrigido, β = 20º, α=22º, carregamento com choques, aço SAE 1045 com σr = 60 Kg/mm 2 362
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3.3.2 - EXERCÍCIO RESOLVIDO ______
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7.8.3 - ROLAMENTOS DE AGULHAS _____
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13.3 - FADIGA PARA PEÇAS SEÇÕES
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fundamentação. A primeira parte d
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os valores mais altos, em geral de
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Todos os sistemas foram criados da
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1.10 - COMENTÁRIOS SOBRE OS PROGRA
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componentes ou sistemas mecânicos
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1.12 - FORMULAÇÃO DO PROBLEMA DA
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CAPÍTULO 02 - ANÁLISE DE TENSÕES
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Onde a notação para cada componen
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2.3.3 - TENSÃO MÉDIA DE CISALHAME
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2 2 2 2 sen 2θ = 2. senθ. cosθ ,
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2.4.4 - TENSÕES PRINCIPAIS PARA O
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Admitindo que σ1>σ2>σ3>0. 2.5 -
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n ' Os valores obtidos foram os seg
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TENACIDADE É a medida da energia n
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O componente estrutural se rompe qu
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TIPO DE MATERIAL CARACTERÍSTICAS C
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Devido a erro de fabricação o com
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K b d e ⎛ = ⎜ ⎝ d 7, 62 ⎞
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caros e de maior sensibilidade às
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Força radial no segundo par FR FT
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Para exemplificar os padrões de ch
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T F = d => Força na chaveta 2 d 40
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Para se determinar o raio r, pode-s
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5.14 - FREQÜÊNCIA NATURAL DE EIXO
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Para inclusão da massa do eixo nos
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Ou na unidade cgs: Ou nas unidades
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6.8 - MECANISMOS DA LUBRIFICAÇÃO.
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Métodos de Lubrificação dos Manc
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Este grupamento de grandezas é com
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Um mancal de ferro fundido, suporta
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