fundamentos para o projeto de componentes de máquinas

More documents

Recommendations

Info

0, 5 ⋅ 210 = g 6 10 σ c adm se g = 60 . 2500 . 2000 g = 3 X 10 9 = 105 105 = 3000 3, 8 σ c adm σc adm 2 = 27,7 2 = 762 Logo: C = 0,146/1 . 19,7 . 0,95 X 10 -4 . 762 C = 0,208 Então: 11.500/52,65 ≤ 60 . 16 . 0,208 . 0,33 . 1/1,4 218 ≤ 47,066 Não verificou, faremos uma correção aumentando a dureza do material. C = X . σc adm 2 C 2 C1 = ⋅σ 'c adm mas σ 2 c adm 1 H B Então: 2 C H ' σ σ 2 c adm ' 2 c adm = H H B B 2 C = logo: 218 ≤ 60 . 16 . 0,33 . 1/1,4 . C1 218 ≤ 227 C1 C1 ≥ 218/227 = 0,96 2 C 1 H B = 2 C H B ' HB’ ≥ 450 11.6 - PARAFUSO SEM FIM E COROA B ' 2 2 0, 96 H B ' = 210 ⋅ HB’ 0, 208 2 = 210 2 X 4,6 11.6.1 - DIMENSIONAMENTO PELA RESISTÊNCIA Sendo a coroa o elemento menos resistente, será o determinante do módulo. A forma dos dentes, de espessura variável, bem como o tipo de contacto, que depende de vários fatores, tais como o ângulo da rosca, ângulo de avanço do parafuso, dificultam ainda mais uma solução teórica precisa. Diante disso, adotam-se hipóteses simplificadoras que conduzem a resultados apenas aproximadas, não se considerando considerações de rigorismo, como o fator de concentração de tensões, por exemplo. As fórmulas serão análogas aquelas das engrenagens cilíndricas helicoidais de eixos paralelos. A ruptura poder-se-á dar por flexão ou por cisalhamento; Earle Buchinghan, aconselha, para a flexão, determinar o modulo pela equação de Lewis. 369
onde o índice c se refere a coroa. fórmula: Onde: 2 ⋅ M ⋅ cosα tc c m 3 n ≥ (26) K ⋅Y * ⋅Z c ⋅σ Para o cisalhamento, a mesma autoridade aconselha a determinar a resistência pela F τ 2 = ⋅ S ⋅τ 3 Pat ≤ Fτ (26) Fτ é o esforço cortante a que pode resistir o dente (1 X g). S = λ . 1 . PAP - é um valor proporcional à área resistente (mm 2 ) λ - é uma constante l - é o comprimento do helicoide τ - é a tensão de cisalhamento do material (Kg/mm 2 ) PAP - é o passo axial do parafuso βα (P) 14º3 0’ 20º 25º 30º λ 0,60 0,70 0,75 0,75 Tabela 8 – Passo axial do parafuso. 11.6.2 - DIMENSIONAMENTO PELO DESGASTE Earle Buckingham aconselha o uso da fórmula abaixo para determinação da força resistente que o dente pode suportar: onde: dpc é o diânetro primitivo da coroa (mm) b é a largura da coroa (mm) Padm = dpc . b . K1 Pat ≤ Padm (27) K1 é o fator de pressão em Kg/mm 2 , obtido do quadro abaixo: 370
Page 1 and 2:
FUNDAMENTOS PARA O PROJETO DE COMPO
Page 3 and 4:
FUNDAMENTOS PARA O PROJETO DE COMPO
Page 5 and 6:
eletrônico para uma análise compu
Page 7 and 8:
3.3.2 - EXERCÍCIO RESOLVIDO ______
Page 9 and 10:
7.8.3 - ROLAMENTOS DE AGULHAS _____
Page 11 and 12:
13.3 - FADIGA PARA PEÇAS SEÇÕES
Page 13 and 14:
fundamentação. A primeira parte d
Page 15 and 16:
Figura 3 - Vista lateral da estrutu
Page 17 and 18:
Para a prática de esportes,uma cad
Page 19 and 20:
Figura 9 - Design e idealização 1
Page 21 and 22:
Os dois primeiros itens, a) e b), s
Page 23 and 24:
os valores mais altos, em geral de
Page 25 and 26:
Todos os produtos de engenharia est
Page 27 and 28:
Todos os sistemas foram criados da
Page 29 and 30:
1.10 - COMENTÁRIOS SOBRE OS PROGRA
Page 31 and 32:
componentes ou sistemas mecânicos
Page 33 and 34:
1.12 - FORMULAÇÃO DO PROBLEMA DA
Page 35 and 36:
CAPÍTULO 02 - ANÁLISE DE TENSÕES
Page 37 and 38:
Onde a notação para cada componen
Page 39 and 40:
2.3.3 - TENSÃO MÉDIA DE CISALHAME
Page 41 and 42:
2 2 2 2 sen 2θ = 2. senθ. cosθ ,
Page 43 and 44:
2.4.3 - CONSTRUÇÃO DO CÍRCULO DE
Page 45 and 46:
2.4.4 - TENSÕES PRINCIPAIS PARA O
Page 47 and 48:
Admitindo que σ1>σ2>σ3>0. 2.5 -
Page 49 and 50:
Deformação axial Deformação lat
Page 51 and 52:
deslocamento, por camada frágil, p
Page 53 and 54:
Os extensômetros elétricos têm a
Page 55 and 56:
EXTENSÔMETRO AXIAL MÚLTIPLO Roset
Page 57 and 58:
determinação do campo de deslocam
Page 59 and 60:
Tais publicações uniram os concei
Page 61 and 62:
experiência e um bom senso na aná
Page 63 and 64:
l ' T = x −σ ⋅l τ = ' Tz −
Page 65 and 66:
Resolução : a) Figura 35 - Soluç
Page 67 and 68:
σ = 140MPa ; σ = 20MPa ; τ = −
Page 69 and 70:
n ' Os valores obtidos foram os seg
Page 71 and 72:
d) Componentes da tensão no elemen
Page 73 and 74:
) 18,4º e 108,4º; 151,7 MPa e 13,
Page 75 and 76:
previamente assinalado no corpo de
Page 77 and 78:
A avaliação de tensões produzida
Page 79 and 80:
As deformações elásticas são re
Page 81 and 82:
e moléculas deslocados não retorn
Page 83 and 84:
TENACIDADE É a medida da energia n
Page 85 and 86:
Por exemplo, suponha que um materia
Page 87 and 88:
Figura 15 - Distorção geométrica
Page 89 and 90:
O limite de resistência ao cisalha
Page 91 and 92:
Então: Condições de dimensioname
Page 93 and 94:
O componente estrutural se rompe qu
Page 95 and 96:
carrocerias construídas integralme
Page 97 and 98:
usuário, para adquirir caracterís
Page 99 and 100:
estabilidade térmica, os materiais
Page 101 and 102:
TIPO DE MATERIAL CARACTERÍSTICAS C
Page 103 and 104:
2. Em um fio de aço são marcados
Page 105 and 106:
13. Usando os valores típicos das
Page 107 and 108:
21. Uma barra de alumínio é feita
Page 109 and 110:
Devido a erro de fabricação o com
Page 111 and 112:
Figura 34 - Exercício resolvido 33
Page 113 and 114:
15.6] As forças atuantes na correi
Page 115 and 116:
4.2 - TESTE DE FADIGA O carregament
Page 117 and 118:
Provoca-se um momento constante ao
Page 119 and 120:
Kd = Fator devido à temperatura; K
Page 121 and 122:
Dependendo do tipo de material ou d
Page 123 and 124:
Figura 8 - Determinação da resist
Page 125 and 126:
Outra concepção desta teoria é o
Page 127 and 128:
2 ax 2 ay σ a '= σ − ( σ ax ×
Page 129 and 130:
118
Page 131 and 132:
é um procedimento difícil. Palmgr
Page 133 and 134:
Cálculo de Kt d w 10 = = 15 Kt = 2
Page 135 and 136:
K b d e ⎛ = ⎜ ⎝ d 7, 62 ⎞
Page 137 and 138:
material é aço AISI 1020, laminad
Page 139 and 140:
Figura 21 - Exercido proposto 12. 1
Page 141 and 142:
caros e de maior sensibilidade às
Page 143 and 144:
5.3.1 - CARREGAMENTO ESTÁTICO SUJE
Page 145 and 146:
5.4 - EXERCÍCIOS RESOLVIDOS - CARR
Page 147 and 148:
Segundo a norma ASME - as máximas
Page 149 and 150:
⎧ ⎪32n ⎡⎛ M d = ⎨ ⎢ ⎜
Page 151 and 152:
a b u K = a. S → a = 4,51 e b = -
Page 153 and 154:
Força radial no segundo par FR FT
Page 155 and 156:
a b u K = a. S → a = 4,51 e b = -
Page 157 and 158:
Para exemplificar os padrões de ch
Page 159 and 160:
T F = d => Força na chaveta 2 d 40
Page 161 and 162:
Para se determinar o raio r, pode-s
Page 163 and 164:
5.14 - FREQÜÊNCIA NATURAL DE EIXO
Page 165 and 166:
Para inclusão da massa do eixo nos
Page 167 and 168:
Figura 15 - Aplicação de vibraç
Page 169 and 170:
w w 2 n n = 774602 = 880,1 rad/s 60
Page 171 and 172:
Figura 17 - Deflexões em um eixo d
Page 173 and 174:
Consideremos o caso da palheta do r
Page 175 and 176:
Figura 19 - Eixo e mancais 5.19 - E
Page 177 and 178:
3. Um eixo S de aço AISI 1137, lam
Page 179 and 180:
CAPITULO 06 - LUBRIFICAÇÃO E MANC
Page 181 and 182:
Ou na unidade cgs: Ou nas unidades
Page 183 and 184:
Pode-se ver o que acontece se hmin
Page 185 and 186:
6.8 - MECANISMOS DA LUBRIFICAÇÃO.
Page 187 and 188:
Métodos de Lubrificação dos Manc
Page 189 and 190:
longitudinal da pressão. Na lubrif
Page 191 and 192:
A espessura mínima de filme de ól
Page 193 and 194:
π γμN f cp 2 2 = Igualando as du
Page 195 and 196:
Fig.10 - Relações geométricas em
Page 197 and 198:
Este grupamento de grandezas é com
Page 199 and 200:
6.20 - PRINCIPIOS HIDRODINÂMICOS S
Page 201 and 202:
DADOS INICIAIS DO PROGRAMA Carga: 5
Page 203 and 204:
Onde o espaço é vital, como no ca
Page 205 and 206:
Notando que AB, na Fig. 12, e OO’
Page 207 and 208:
onde Q é a quantidade de calor rec
Page 209 and 210:
f r 2 = 0, 108lb − ft / min* pol
Page 211 and 212:
Um mancal de ferro fundido, suporta
Page 213 and 214:
lineares periféricas médias de 60
Page 215 and 216:
Fig.16 - Posição da espessura mí
Page 217 and 218:
Fig.18 - Razão da vazão,conforme
Page 219 and 220:
6.33 - EXERCÍCIO RESOLVIDO Um manc
Page 221 and 222:
⎛ ⎜ ⎝ 1 ⎞ ⎛ 1 ⎞ ⎟. f
Page 223 and 224:
C0 - capacidade de carga estática
Page 225 and 226:
Sendo Lh10 = Lh duração de vida n
Page 227 and 228:
Para simplificar, consta o expoente
Page 229 and 230:
Ou expresso em horas: Lhna = a1. a2
Page 231 and 232:
olamento parado (sem influência de
Page 233 and 234:
aptidão da graxa, deverá ser apli
Page 235 and 236:
Campo I: Transição para a durabil
Page 237 and 238:
Especialmente as partículas com um
Page 239 and 240:
mancais, é necessário um processo
Page 241 and 242:
7.7 - PROCESSO DE SELEÇÃO DE ROLA
Page 243 and 244:
DIMENSÕES PRINCIPAIS - SISTEMAS DE
Page 245 and 246:
X Y X Y 0,3 0,22 1 0 0,56 2 0,5 0,2
Page 247 and 248:
A pista do anel externo é esféric
Page 249 and 250:
aço. Os rolamentos híbridos de ce
Page 251 and 252:
O ângulo de contato α determina a
Page 253 and 254:
Tabela 5a - Exercício resolvido 1
Page 255 and 256:
extrema limpeza ηc = 1 e por conse
Page 257 and 258:
Cálculo do tempo de vida: (Pág 28
Page 259 and 260:
O rolamento selecionado segundo a t
Page 261 and 262:
CAPÍTULO 08 - PROJETO DE PARAFUSOS
Page 263 and 264:
PARAFUSOS PRISIONEIROS São parafus
Page 265 and 266:
Tabela2 - Tipos de parafusos 254
Page 267 and 268:
Permitem, também, movimento de pe
Page 269 and 270:
i = 0,063P. A rosca métrica fina,
Page 271 and 272:
Tabela 4 - Tabela de roscas no sist
Page 273 and 274:
Duas tabelas a seguir mostram os va
Page 275 and 276:
∑ ∑ F = P − Nsenλ − μN co
Page 277 and 278:
Para parafusos de potência, a rosc
Page 279 and 280:
Substituindo esses valores, tem-se:
Page 281 and 282:
esistência à fadiga,em função d
Page 283 and 284:
Porém o valor limite de σb é a r
Page 285 and 286:
8.3.6 - EXERCÍCIOS RESOLVIDO 1. Ca
Page 287 and 288:
S n = prova C. P A F t i = 5, 03 2.
Page 289 and 290:
Na maioria das vezes, o tipo de car
Page 291 and 292:
Os efeitos de concentração de ten
Page 293 and 294:
No terceiro passo as forças de cis
Page 295 and 296:
6. Os componentes de um atuador hid
Page 297 and 298:
(a) Junta de topo. As chapas para j
Page 299 and 300:
Inadequado Adequado Tabela 01 - Tip
Page 301 and 302:
Inadequado Adequado Tabela 01 (cont
Page 303 and 304:
Inadequado Adequado Tabela 01 (cont
Page 305 and 306:
(a) Soldas de Topo. A equação da
Page 307 and 308:
Fe = (τ1 JG)/ρ` Para obter JG rec
Page 309 and 310:
9.5 - TORÇÃO NAS JUNTAS SOLDADAS
Page 311 and 312:
Tabela 2 - Propriedades de Torção
Page 313 and 314:
9.8 - EXERCÍCIOS PROPOSTOS Tabela
Page 315 and 316:
4. Qual a junta mais efetiva, a tra
Page 317 and 318:
10. A viga Z é unida obliquamente
Page 319 and 320:
10.2 - ENGRENAGENS CILÍNDRICAS DE
Page 321 and 322:
10.2.2 - RAZÃO DE VELOCIDADES A ra
Page 323 and 324:
AB - segmento de reta, com inclina
Page 325 and 326:
R ⋅ M R'⋅M ' tan β = = ⋅ cos
Page 327 and 328:
Mas: sen βn sen β f ≅ cosα N m
Page 329 and 330: Se o fator de recobrimento for 2 te
Page 331 and 332: Figura 12 - Componentes radial,axia
Page 333 and 334: 10.4.2 - RELAÇÃO DE VELOCIDADES S
Page 335 and 336: 10.4.5 - RELAÇÃO DE TRANSMISSÃO
Page 337 and 338: Figura 17 - Força atuante sobre de
Page 339 and 340: conduzidos a diâmetro bastante ele
Page 341 and 342: m FP = m AC = dp/Np m NP = m NC m A
Page 343 and 344: dW + dG C = ⇒ distância entre ce
Page 345 and 346: interessante notar que uma engrenag
Page 347 and 348: Em uma forma mais geral: onde: e =
Page 349 and 350: Figura 30 - Exercício proposto 5 6
Page 351 and 352: FERRO FUNDIDO O ferro fundido é um
Page 353 and 354: A) DESGASTE POR ESCORREGAMENTO Este
Page 355 and 356: em conta os efeitos dinâmicos, ent
Page 357 and 358: 2 k 2 = y recebe o nome de FATOR DE
Page 359 and 360: Para a determinação de Cv usamos
Page 361 and 362: Resolução: Mt = 3000 Kg . mm n 30
Page 363 and 364: m = 3,75 dp = m. Z = 3,75. 68 dp =
Page 365 and 366: FÓRMULA DE HERTZ: Figura 4 - Condi
Page 367 and 368: Número mínimo de dentes para evit
Page 369 and 370: 11.3.6 - EXERCÍCIO RESOLVIDO - ENG
Page 371 and 372: Onde: sen β Z ⋅ Z + E C = 2 4
Page 373 and 374: 2⋅ M P = d n t 2⋅ M t 2⋅ M t
Page 375 and 376: Verificação ao desgaste: P = M v
Page 377 and 378: K1 fator de serviço K2 fator de
Page 379: H B σ c adm onde g = 60 . n . hf 0
Page 383 and 384: 11.6.4 - RENDIMENTO DOS PARAFUSOS S
Page 385 and 386: Figura 8 - Rendimento x Avanço. Da
Page 387 and 388: = l . cos αc = k .mn . cos αc b =
Page 389 and 390: Número de Dentes Y Número de Dent
Page 391 and 392: 3. Um pinhão de aço tem um módul
Page 393 and 394: 7. Com um ângulo de contato de 20
Page 395 and 396: 11.7.3 - DURABILIDADE SUPERFICIAL E
Page 397 and 398: Cv Fator de qualidade (Qv) Velocida
Page 399 and 400: 2. Um engrenamento é constituído
Page 401 and 402: H • Cálculo da potência transmi
Page 403 and 404: CAPITULO 12 - PROJETO DE FREIOS E E
Page 405 and 406: • Deformação por cisalhamento:
Page 407 and 408: Para decidir a respeito do projeto
Page 409 and 410: p pa senβ senβa = senβ p = pa se
Page 411 and 412: E como os momentos tem o mesmo sent
Page 413 and 414: Figura 3 - Sapata externa A notaç
Page 415 and 416: Figura 4a - Freio com pivô simétr
Page 417 and 418: Pela Figura 5 a força atuante P2
Page 419 and 420: MÓDULO DE CONTROLE Um módulo de c
Page 421 and 422: PRESSÃO UNIFORME Quando pode-se co
Page 423 and 424: 12.11 - CONSIDERAÇÕES SOBRE TEMPE
Page 425 and 426: 12.14 - OPERAÇÃO DE AR SUSPENSO N
Page 427 and 428: • Vigas\R1.exe - Engastada com ex
Page 429 and 430: • Indicar o fator de carregamento
Page 431 and 432:
13.6 - DIMENSIONAMENTO DE PARAFUSOS
Page 433 and 434:
[1] Torção em junta soldadas [2]
Page 435 and 436:
Ferro Fundido AGMA-30 175 HB Ferro
Page 437 and 438:
• Menu principal: [1] Banco de da
Page 439 and 440:
13.14 - ROLAMENTOS DE ESFERA PARA U
Page 441 and 442:
• Estabelecer um fator de seguran
Page 443 and 444:
A N E X O S 432
Page 445 and 446:
Tabela A-1 - Propriedades Mecânica
Page 447 and 448:
Page 449 and 450:
Page 451 and 452:
Page 453 and 454:
Tabela A-9 - Propriedades Físicas
Page 455 and 456:
Ligas de Alumínio Forjado 1100 202
Page 457 and 458:
25. DUDLEY DW, Handbook of Practica
Page 459 and 460:
68. SHIGLEY J. E., MISCHKE C. R., a
Page 461 and 462:
112. DUDLEY DW, Handbook of Practic
Page 463 and 464:
152. SEIREG AA, Friction and Lubric
show all

fundamentos para o projeto de componentes de máquinas

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?