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2.2 Zweiphasige Strömung im Rührkessel 34
Tabelle 4: Konstanten K We bzw. K 3 f(φ G )für die Rushton-Turbine
(RT) und den Schrägblattrührer (SBR).
Rührer Quelle Konstante Anmerkungen
RT [93] 0,26 K 1 =45, 6
RT [75] 0,48 K We unabhängig von der Rührerart
RT [77] 0,22 K 2 =0, 785, K 1 wie [93]
RT [77] 0,21 K 2 =0, 785, K 1 aus Tab. 3
RT [52] 0,74 K 3 =4, 25, f(φ G )=φ 0,5
G /(1 − φ G) 0,4 , φ G =0, 01
RT [52] 2,42 K 3 =4, 25, f(φ G )=φ 0,5
G /(1 − φ G) 0,4 , φ G =0, 1
SBR [93] 0,45 K 1 =45, 6
SBR [75] 0,48 K We unabhängig von der Rührerart
SBR [77] 0,32 K 2 =0, 785, K 1 wie [93]
SBR [77] 0,35 K 2 =0, 785, K 1 aus Tab. 3
Die in der Tabelle dargestellten Werte für die Konstanten K We bzw.
K 3 f(φ G ) zeigen eine breite Streuung auf. Der mit einigen dieser
Werte errechnete Sauterdurchmesser, aufgetragen über We −0,6 ,ist
in Abb. 7 dargestellt.
Die Abhängigkeit des Sauterdurchmessers von der Rührerdrehzahl
kann ebenfalls aus Gl. 34 abgeleitet werden:
d 32
d R
= K 2 0, 725
( ) −0,4 ( ) 0,6
4Ne
σ
K 1
27π ρ L n 2 d 3 R
( ) 0,6 σ
= K 3
ρ L d 3 n −1,2 . (38)
R
Durch Substituierung der Drehzahl mit der Beziehung für die Rührer-
Reynoldszahl (Gl. 3) ergibt sich unter der Annahme konstanter Stoffwerte
und Kesselgeometrie die Bestimmungsgleichung für den Sauterdurchmesser
als Funktion der Rührer-Reynoldszahl:
( ) 0,6 (
d 32 σ ρL d 2 ) 1,2
R
= K 3
d R ρ L d 3 Re −1,2
R
= K Re Re −1,2
R
R
η . (39)
L