THÃSE - Université Ferhat Abbas de Sétif
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3.1 Estimation <strong>de</strong>s paramètres du SAPF<br />
Donc, un compromis est nécessaire pour le choix <strong>de</strong> cette valeur <strong>de</strong> capacité<br />
C dc qui<br />
s’appuie sur le comportement <strong>de</strong> la tension du bus continu dans les <strong>de</strong>ux régimes<br />
transitoire et permanent. Ainsi, cela nous a amené à sélectionner la valeur <strong>de</strong> la<br />
capacité<br />
= 1100 F pour le reste du travail <strong>de</strong> cette thèse.<br />
Cdc µ<br />
3.1.2 Filtre <strong>de</strong> sortie<br />
Malgré que l’étu<strong>de</strong> du choix du type <strong>de</strong> filtre <strong>de</strong> sortie aurait du être présentée au<br />
début du chapitre <strong>de</strong>ux (avant la modélisation) nous avons jugé important <strong>de</strong> la<br />
détailler ici car le choix <strong>de</strong> la topologie du filtre nécessite une analyse qui sera<br />
fortement liée aux critères <strong>de</strong> dimensionnement <strong>de</strong> ses paramètres.<br />
Afin <strong>de</strong> connecter l’onduleur <strong>de</strong> tension en parallèle avec le réseau et lui faire<br />
remplir le rôle <strong>de</strong> source <strong>de</strong> courant, il est nécessaire <strong>de</strong> disposer entre les <strong>de</strong>ux un<br />
filtre <strong>de</strong> raccor<strong>de</strong>ment ou dit <strong>de</strong> sortie <strong>de</strong> nature inductive. La fonction <strong>de</strong> ce filtre<br />
permet d’une part <strong>de</strong> convertir le compensateur en un dipôle <strong>de</strong> courant du point <strong>de</strong><br />
vue du réseau, et d’autre part à limiter la dynamique du courant, <strong>de</strong> façon à le<br />
rendre plus facile à contrôler.<br />
3.1.2.1 Description et effets <strong>de</strong>s <strong>de</strong>ux types <strong>de</strong> filtres (L , LCL )<br />
Trois types <strong>de</strong> filtre <strong>de</strong> sortie peuvent être mis en œuvre : un filtre du premier ordre<br />
(inductance L), un filtre du <strong>de</strong>uxième ordre (inductance-con<strong>de</strong>nsateur LC) ou un<br />
filtre <strong>de</strong> troisième ordre (LCL). Sachant que le filtre LCL est une combinaison <strong>de</strong><br />
<strong>de</strong>ux premiers (LC-L). La présence du filtre LC à la sortie <strong>de</strong> l’onduleur <strong>de</strong> tension,<br />
qui se comporte comme un générateur <strong>de</strong> tensions harmoniques, permet<br />
l’élimination <strong>de</strong>s composantes hautes fréquences dues aux découpages, ainsi le<br />
spectre harmonique assigné au compensateur se retrouve peu affecté par les<br />
commutations <strong>de</strong>s interrupteurs <strong>de</strong> puissance du convertisseur. L’association d’un<br />
filtre L et LC transforme la source <strong>de</strong> tension en une source <strong>de</strong> courant et améliore<br />
la qualité <strong>de</strong>s gran<strong>de</strong>urs <strong>de</strong> sorties.<br />
Afin <strong>de</strong> connaître les critères <strong>de</strong> choix d’un filtre <strong>de</strong> type L et LCL, une modélisation<br />
et ensuite une comparaison dans le domaine fréquentiel <strong>de</strong>s <strong>de</strong>ux types <strong>de</strong> filtres<br />
est décrite.<br />
a. Modélisation <strong>de</strong>s filtres <strong>de</strong> sorties L et LCL<br />
La figure 3.5 représente les topologies <strong>de</strong>s <strong>de</strong>ux filtres souvent utilisés, le filtre du<br />
premier ordre ( Lf<br />
) et celui du troisième ordre ( L f ,C 2)<br />
1 f,<br />
L f . Supposons que R , R 1 et R 2<br />
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