THÃSE - Université Ferhat Abbas de Sétif
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5.2 Etu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la comman<strong>de</strong> en tension du SAPF<br />
<strong>de</strong><br />
I s<br />
= 6.<br />
2A<br />
à I s<br />
= 10.<br />
5A<br />
. D’après la figure 5.30-a, il est observable que cet impact<br />
provoque un creux <strong>de</strong> tension au niveau du bus continu <strong>de</strong><br />
198<br />
∆Vdc =35V<br />
et son<br />
transitoire prend un temps <strong>de</strong> 100ms pour que cette tension rejoigne sa référence,<br />
alors que le régulateur IP continue à assurer une bonne dynamique du courant.<br />
Sur la figure 5.30-b, il apparait que la référence du courant, le courant <strong>de</strong> charge et<br />
la puissance active subissent <strong>de</strong>s augmentations relatives à cette variation,<br />
respectivement<br />
I<br />
refmax<br />
: 8.8 A → 14.8A,<br />
I<br />
c<br />
: 6.2A → 10.5A,<br />
l’énergie réactive continue à osciller autour <strong>de</strong> zéro.<br />
5.1.5 Conclusion<br />
P : 1.8kW → 3.1kW<br />
, cependant<br />
Durant cette première partie concernant la comman<strong>de</strong> à hystérésis, nous avons<br />
conclu que la comman<strong>de</strong> numérique donne <strong>de</strong> bons résultats mais elle est<br />
fortement liée aux performances <strong>de</strong> l’outil numérique utilisé pour son<br />
implémentation en temps réel, qui a un effet considérable sur la qualité <strong>de</strong>s<br />
signaux. En augmentant la rapidité et en améliorant la qualité <strong>de</strong>s signaux <strong>de</strong><br />
comman<strong>de</strong> grâce au système hybri<strong>de</strong>, les taux <strong>de</strong> distorsion en courant et en<br />
tension pour les on<strong>de</strong>s du réseau <strong>de</strong>viennent très intéressants et avec <strong>de</strong>s<br />
dynamiques lors <strong>de</strong>s transitoires très acceptables. Néanmoins ; il reste toujours<br />
l’inconvénient inhérent au principe à hystérésis <strong>de</strong> la fréquence <strong>de</strong> commutation<br />
variable <strong>de</strong> l’onduleur, point qui est traité dans le prochain paragraphe par le choix<br />
d’une comman<strong>de</strong> à fréquence fixe.<br />
5.2 Etu<strong>de</strong> <strong>de</strong> la comman<strong>de</strong> en tension du SAPF<br />
La comman<strong>de</strong> en tension du SAPF nécessite l’élaboration <strong>de</strong>s références <strong>de</strong><br />
tensions, elles ont obtenues grâce aux régulateurs <strong>de</strong>s courants <strong>de</strong> sources. Ces<br />
<strong>de</strong>rnières sont comparées à une porteuse afin d’obtenir une fréquence <strong>de</strong><br />
commutation fixe. Dans cette technique <strong>de</strong> comman<strong>de</strong> le choix du référentiel est<br />
influent et très important pour la régulation, c’est pour cela nous lui avons<br />
consacré le prochain paragraphe.<br />
5.2.1 Choix du référentiel (a, b, c)/(d, q)<br />
La figure 5.31 représente <strong>de</strong>ux solutions envisageables pour ce type <strong>de</strong> comman<strong>de</strong>.<br />
Dans le cas <strong>de</strong> la figure 5.31-a la régulation <strong>de</strong>s courants <strong>de</strong> source est effectuée<br />
dans le repère stationnaire ( a , b,<br />
c)<br />
, alors que sur la partie (b) la régulation ne s’opère<br />
qu’après le passage dans le repère tournant ( d , q)<br />
[9 Soa]-[11 Yan]. Pour connaitre la<br />
différence entre les <strong>de</strong>ux structures nous allons établir les équations <strong>de</strong>s tensions