THÃSE - Université Ferhat Abbas de Sétif
THÃSE - Université Ferhat Abbas de Sétif
THÃSE - Université Ferhat Abbas de Sétif
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
5.3 Etu<strong>de</strong> du contrôle direct <strong>de</strong> puissance du SAPF (D.P.C)<br />
l’axe ‘d’ et la composante quadratique sera nulle ( vsq = 0)<br />
. Par conséquent, l’équation<br />
(5.29) <strong>de</strong>vient:<br />
ps<br />
= v<br />
sd<br />
qs<br />
=−v<br />
⋅i<br />
sd<br />
sd<br />
⋅i<br />
sq<br />
(5.30)<br />
A partir <strong>de</strong> cette <strong>de</strong>rnière nous pouvons constater, que si le vecteur <strong>de</strong> tension <strong>de</strong> la<br />
source est orienté vers l’axe direct ‘d’, la puissance active est directement<br />
proportionnelle à la composante directe du courant <strong>de</strong> source ( isd<br />
) et la puissance<br />
réactive est déterminée par la composante quadratique ( i sq)<br />
.<br />
Rappelons qu’un onduleur <strong>de</strong> tension à <strong>de</strong>ux niveaux génère sept vecteurs <strong>de</strong><br />
tension pour huit combinaisons différentes. Chaque vecteur <strong>de</strong> tension est calculé<br />
en se basant sur une combinaison <strong>de</strong>s interrupteurs respectifs et <strong>de</strong> la tension du<br />
bus continu.<br />
2π<br />
4π<br />
2<br />
j<br />
j<br />
3<br />
3<br />
vk<br />
= Vdc( sa<br />
k + sb,<br />
k ⋅e<br />
+ sc,<br />
k ⋅e<br />
)<br />
3<br />
avec k = 0,1, K7<br />
, (5.31)<br />
Puisque l’intervalle <strong>de</strong> temps entre <strong>de</strong>ux actions d’interruptions est relativement<br />
faible, le changement <strong>de</strong> la tension <strong>de</strong> l’onduleur peut être approximée par :<br />
∆v<br />
f<br />
= vk⋅∆t<br />
(5.32)<br />
Les équations précé<strong>de</strong>ntes nous permettent d’examiner l’effet <strong>de</strong> chaque vecteur <strong>de</strong><br />
sortie <strong>de</strong> l’onduleur sur les puissances active et réactive, en considérant <strong>de</strong>s<br />
secteurs particuliers, comme il est illustré sur les diagrammes vectoriels <strong>de</strong> la figure<br />
5.95. Supposons, à l’instant (t)<br />
, une position <strong>de</strong> référence souhaitée dans l’espace<br />
vectoriel, où le courant <strong>de</strong> source ( i r s<br />
t ) est en phase avec sa tension ( v r<br />
s<br />
t ) (direction <strong>de</strong><br />
l’axe d) qui se trouve dans le <strong>de</strong>uxième secteur, et la tension du filtre ( v rt<br />
f )<br />
est tel que<br />
l’état <strong>de</strong> l’onduleur ne subit aucun changement, c'est-à-dire que le vecteur tension<br />
<strong>de</strong> ce <strong>de</strong>rnier est soit v r 0 ou v r 7 . A partir <strong>de</strong> cette position et pour le cas <strong>de</strong> la<br />
figure.5.95-a, si l’onduleur applique à l’instant ( t + 1)<br />
le vecteur <strong>de</strong> tension v r<br />
1<br />
pendant un certain temps, ceci introduira un déplacement du vecteur courant <strong>de</strong><br />
rt<br />
1<br />
source ( s ) par une quantité correspondante à une ban<strong>de</strong> d’hystérésis constante<br />
i +<br />
(rayon du cercle). En projetant le vecteur courant sur les axes ( d , q)<br />
, on remarque que<br />
r<br />
r<br />
t 1<br />
t 1<br />
la composante sur l’axe ‘d’ ( , ) a augmenté et celle <strong>de</strong> l’axe‘q’ ( s , q ) <strong>de</strong>vient<br />
i +<br />
s d<br />
négative non nulle, comparativement à l’état précé<strong>de</strong>nt à l’instant (t)<br />
. Donc, en<br />
i +<br />
240