THÃSE - Université Ferhat Abbas de Sétif
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4.7 Conclusion<br />
continu suite à une augmentation du courant <strong>de</strong> la charge d’une manière i<strong>de</strong>ntique<br />
d’une part et d’autre part engendrent <strong>de</strong>s courants <strong>de</strong> références ( I s<br />
* )<br />
correspondants au courant <strong>de</strong> charge imposé <strong>de</strong> manière pratiquement similaire<br />
(Fig. 4.29).<br />
4.7 Conclusion<br />
Sachant que le système <strong>de</strong> tension sinusoïdal au point <strong>de</strong> raccor<strong>de</strong>ment intervient<br />
dans les stratégies <strong>de</strong> comman<strong>de</strong> qui seront présentées dans le chapitre suivant, il<br />
s’est avéré indispensable d’abor<strong>de</strong>r l’étu<strong>de</strong> sur les structures permettant d’obtenir<br />
<strong>de</strong>s signaux sinusoïdaux équilibrés pour les références.<br />
Dans la première partie <strong>de</strong> ce chapitre nous avons développé en premier lieu la<br />
structure d’une P.L.L. classique et analysé son comportement pour différents types<br />
<strong>de</strong> tension présentent au point <strong>de</strong> raccor<strong>de</strong>ment. Cette évaluation a permis <strong>de</strong><br />
pointer ses inconvénients à l’ai<strong>de</strong> <strong>de</strong>s résultats <strong>de</strong> simulations obtenus. Pour<br />
remédier aux limites rencontrées, une étu<strong>de</strong> d’une structure <strong>de</strong> P.L.L. robuste est<br />
développée. Dans un premier temps, son principe est exposé avant d’introduire sa<br />
structure finale sous forme <strong>de</strong> filtre multivariable passe bas (F.M.V.P.B.). A partir<br />
<strong>de</strong>s résultats <strong>de</strong> simulations et expérimentaux pour différentes formes <strong>de</strong> tension<br />
(déséquilibrée, fortement bruitée par une composante HF et lors d’une absence <strong>de</strong><br />
phase) nous avons pu obtenir un générateur, basé sur cette structure <strong>de</strong> P.L.L., qui<br />
permet <strong>de</strong> fournir <strong>de</strong>s tensions sinusoïdales unitaires et équilibrées quelque soit la<br />
nature <strong>de</strong> la tension mesurée au point <strong>de</strong> raccor<strong>de</strong>ment.<br />
La <strong>de</strong>uxième partie <strong>de</strong> ce chapitre a été consacrée au contrôle <strong>de</strong> la tension du bus<br />
continu (V dc), puisqu’elle est commune à toutes les stratégies <strong>de</strong> comman<strong>de</strong>. Avant<br />
d’arriver à la formulation du modèle <strong>de</strong> la boucle <strong>de</strong> régulation du bus continu,<br />
contenant une fonction <strong>de</strong> transfert liant la tension (V dc) et le courant <strong>de</strong> source (i s),<br />
notre réflexion s’est appuyée d’abord sur le principe <strong>de</strong> l’écoulement <strong>de</strong> puissance<br />
au sein du système global. Ce <strong>de</strong>rnier est basé sur l’équation <strong>de</strong> l’équilibre <strong>de</strong><br />
l’énergie. Une synthèse <strong>de</strong> <strong>de</strong>ux correcteurs PI, IP a été développée et les résultats<br />
<strong>de</strong> l’étu<strong>de</strong> comparative par simulation et expérimentale nous ont conduit au choix<br />
du régulateur IP. Celui-ci sera mis en œuvre pour le réglage <strong>de</strong> la tension du bus<br />
continu (V dc) pour toute la suite du travail.<br />
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