THÈSE - Université Ferhat Abbas de Sétif

Chapitre 3. Estimation des paramètres du SAPF et présentation du banc d’essais
expérimental
40
G 1 L(s)
G 1 LCL(s)
( 1.45⋅10
(
)
f2
+ 3
Hz,
39.2 dB
)
20
( 350
Hz ,-6.82 dB
)
Amplitude (dB)
0
-20
( 2.12⋅10
+ 3
Hz,
-22.5 dB
)
-40
-60
Partie A
Partie B
Partie C
principe, l’exemple du treizième harmonique est traité. Pour le filtre
L f1, C f, L f2
, l’application numérique pour la fonction de transfert s’écrit :
i 2
f ( j2π ⋅50⋅13)
= 0.3061
vf
( j2π ⋅50⋅13)
10 2 10 3 10 4
( A)
( V )
Fréquence (Hz)
FIG. 3.6- Transfert en amplitude entre la tension de l’onduleur ( v f )
et le courant de ligne ( i r
f2)
, pour les filtres (L) et (LCL).
. Par conséquence, pour générer un courant au
éme
13
rang harmonique de valeur efficace 2.5A , l’onduleur doit générer la tension
harmonique correspondante avec une amplitude de
2 ⋅2.5
=11.55V
. Donc la
0.3061
tension du bus continu peut être déduite par Vdc = 3( vs+
11.55)
. Pour une
tension de source maximale
correspondante, pour une modulation linéaire, est
De la même manière, pour le filtre
calculée est :
i 2
f ( j2π ⋅50⋅13)
= 0.2449
vf
( j2π ⋅50⋅13)
continu correspondante :
vs
( A)
( V )
Vdc = 364.5V
.
= 196 V la tension du bus continu
Vdc = 359.5V
.
L f , la valeur de la fonction de transfert
. D’où a valeur de la tension du bus
A partir de la figure 3.7, aucune atténuation en amplitude des harmoniques
générés par l’onduleur n’est possible pour le cas du filtre
+4
L f et cela sur toute la
bande fréquentielle ( 50 − 10 Hz)
. Il en est de même pour les harmoniques basses
fréquences ( Partie A)
dans le cas du filtre L f1, C f, L f2
. Par contre, pour les hautes
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