THÈSE - Université Ferhat Abbas de Sétif

Chapitre 2. Filtre Actif Parallèle : structure, solutions de dépollution
A partir de (2.33), (2.35) nous pouvons écrire :
D’où on peut déduire, sachant (2.34), que :
Q
V
f
−V
s
1
= 3⋅Vs
⋅ (2.36)
Lfω
3⋅V
3⋅V
2
s
s
Q = ⋅Vdc
⋅ ma
−
2 ⋅ 2 ⋅ Lf
Lfω
ω
(2.37)
x 10 4
(0.8, 484, 3.53e+4)
4
(0.5, 484, -1.37e+4)
2
Q (Var)
0
-2
-4
(0.8, 234, -3.22e+4)
-6
500
400
Vdc (V)
300
(0.5, 234, -5.59e+4)
200
0.5
0.6
0.7
m a
0.8
0.9
(Q en fonction de ( V dc,
ma)
pour :
Vs = 100V L = 1mH , f = 50 Hz, 234V ≤ Vdc
≤ 500V, 0.5 ≤ ma
≤ 0.8 .
FIG. 2.14- Surface d’évolution de l’énergie réactive )
La puissance réactive fournie par . le SAPF est fonction de la valeur de la
tension du condensateur ( Vdc)
et du coefficient de réglage ( m a)
.
Pour une valeur de ( Vdc)
constante, l’évolution de (Q)
dépend des variations
du coefficient ( m a)
.
En fonction de la valeur de ( m a)
, le SAPF fournit de la puissance réactive
( Q > 0) ou en absorbe ( Q< 0)
(Fig.2.14).
2.3 Modélisation du SAPF
f
Deux aspects seront illustrés pour la modélisation du SAPF, un aspect électrique
basé sur les chutes de tensions et la circulation des courants en appliquant les lois
des mailles et des nœuds (Lois de Kirchhoff) et un aspect énergétique par analogie
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