THÃSE - UniversitÃ© Ferhat Abbas de SÃ©tif

More documents

Recommendations

Info

5.3 Etude du contrôle direct de puissance du SAPF (D.P.C) l’axe ‘d’ et la composante quadratique sera nulle ( vsq = 0) . Par conséquent, l’équation (5.29) devient: ps = v sd qs =−v ⋅i sd sd ⋅i sq (5.30) A partir de cette dernière nous pouvons constater, que si le vecteur de tension de la source est orienté vers l’axe direct ‘d’, la puissance active est directement proportionnelle à la composante directe du courant de source ( isd ) et la puissance réactive est déterminée par la composante quadratique ( i sq) . Rappelons qu’un onduleur de tension à deux niveaux génère sept vecteurs de tension pour huit combinaisons différentes. Chaque vecteur de tension est calculé en se basant sur une combinaison des interrupteurs respectifs et de la tension du bus continu. 2π 4π 2 j j 3 3 vk = Vdc( sa k + sb, k ⋅e + sc, k ⋅e ) 3 avec k = 0,1, K7 , (5.31) Puisque l’intervalle de temps entre deux actions d’interruptions est relativement faible, le changement de la tension de l’onduleur peut être approximée par : ∆v f = vk⋅∆t (5.32) Les équations précédentes nous permettent d’examiner l’effet de chaque vecteur de sortie de l’onduleur sur les puissances active et réactive, en considérant des secteurs particuliers, comme il est illustré sur les diagrammes vectoriels de la figure 5.95. Supposons, à l’instant (t) , une position de référence souhaitée dans l’espace vectoriel, où le courant de source ( i r s t ) est en phase avec sa tension ( v r s t ) (direction de l’axe d) qui se trouve dans le deuxième secteur, et la tension du filtre ( v rt f ) est tel que l’état de l’onduleur ne subit aucun changement, c'est-à-dire que le vecteur tension de ce dernier est soit v r 0 ou v r 7 . A partir de cette position et pour le cas de la figure.5.95-a, si l’onduleur applique à l’instant ( t + 1) le vecteur de tension v r 1 pendant un certain temps, ceci introduira un déplacement du vecteur courant de rt 1 source ( s ) par une quantité correspondante à une bande d’hystérésis constante i + (rayon du cercle). En projetant le vecteur courant sur les axes ( d , q) , on remarque que r r t 1 t 1 la composante sur l’axe ‘d’ ( , ) a augmenté et celle de l’axe‘q’ ( s , q ) devient i + s d négative non nulle, comparativement à l’état précédent à l’instant (t) . Donc, en i + 240
Chapitre 5.Stratégies de commande du SAPF : études en simulations et validations expérimentales assumant que le vecteur tension de source se situe dans le deuxième secteur, l’application du vecteur de tension v r 1 par l’onduleur augmentera les puissances active et réactive. Une analyse similaire peut être effectuée pour les autres cinq vecteurs d’espace de la tension de l’onduleur, comme il est illustré sur la figure 5.95-(b-f). En se basant sur cette approche, Noguchi a développé la table de commutation suivante : Tableau 5.6 : Table de commutation de la DPC. dp dq θ1 θ2 θ3 θ4 θ5 θ6 θ7 θ8 θ9 θ10 θ11 θ12 1 0 v 6 v 7 v 1 v 0 v 2 v 7 v 3 v 0 v 4 v 7 v 5 v 0 1 v 7 v 7 v 0 v 0 v 7 v 7 v 0 v 0 v 7 v 7 v 0 v 0 0 0 v 6 v 1 v 1 v 2 v 2 v 6 v 6 v 4 v 4 v 5 v 5 v 6 1 v 1 v 2 v 2 v 6 v 6 v 4 v 4 v 5 v 5 v 6 v 6 v 1 5.3.3 Résultats de simulations de la technique DPC appliquée au SAPF Afin d’étudier les performances par simulation de cette technique de commande directe en puissance appliquée au SAPF, nous avons développé un modèle sous l’environnement Matlab\Simulink ® en utilisant les mêmes paramètres appliqués pour les autres techniques et qui sont rassemblés dans le tableau 5.1. En premier lieu, une étude de la qualité de filtrage sera effectuée par analyse spectrale des courants et tensions et avec une comparaison de leurs taux de distorsions. Ensuite la robustesse et la stabilité de la commande dans les cas de fermeture du SAPF sur le réseau et du changement de la charge non linéaire sont évalués. 5.3.3.1 Fermeture du SAPF et analyse en régime permanent Après la mise en service du SAPF à l’instant les courants de source (Fig.5.96), après un transitoire de t f = 0.15s , nous pouvons constater que ∆ t = 20ms , deviennent sinusoïdaux et présentent ainsi un taux de distorsion de THDi = 1.27% 18 et sont en phase avec les tensions de source dont le T HDv = 1.58% (Fig. 5.98). En ce qui concerne la tension du bus continu, préalablement chargé, elle se stabilise vers sa référence après un transitoire de ∆ t = 65ms . Cette technique de commande permet d’obtenir une meilleure qualité d’énergie comparativement aux techniques précédentes, ceci peut être confirmé par les allures des puissances active et réactive 18 L’analyse spectrale est effectuée sur une bande passante de 500kHz. 241
Page 1:
THÈSE Présentée dans le cadre d
Page 4 and 5:
Ma reconnaissance et mes remercieme
Page 7 and 8:
Table des matières Introduction G
Page 9 and 10:
Table des matières 3.2.6 Le Driver
Page 11 and 12:
Introduction Générale L'électron
Page 13 and 14:
Introduction générale harmoniques
Page 15 and 16:
Chapitre 1 ETAT DE L’ART : pollut
Page 17 and 18:
Chapitre 1. Etat de l’art : pollu
Page 19 and 20:
Page 21 and 22:
Page 23 and 24:
Page 25 and 26:
Page 27 and 28:
Page 29 and 30:
Page 31 and 32:
Page 33 and 34:
Page 35 and 36:
Page 37 and 38:
Page 39 and 40:
Page 41 and 42:
Page 43 and 44:
Page 45 and 46:
Page 47 and 48:
Page 49 and 50:
Chapitre 2 FILTRE ACTIF PARALLELE :
Page 51 and 52:
2.1 Caractéristiques de la charge
Page 53 and 54:
Page 55 and 56:
Page 57 and 58:
2.2 Structure et caractéristique d
Page 59 and 60:
Page 61 and 62:
Page 63 and 64:
Page 65 and 66:
Page 67 and 68:
Page 69 and 70:
2.3 Modélisation du SAPF au domain
Page 71 and 72:
2.3 Modélisation du SAPF Du systè
Page 73 and 74:
2.3 Modélisation du SAPF Avec : x
Page 75 and 76:
2.3 Modélisation du SAPF seulement
Page 77 and 78:
2.3 Modélisation du SAPF Ainsi, en
Page 79 and 80:
2.3 Modélisation du SAPF Tableau 2
Page 81 and 82:
2.3 Modélisation du SAPF La foncti
Page 83 and 84:
2.4 Conclusion fixe ( α , β) et t
Page 85 and 86:
Références [13 Gra] [14 Hol] [15
Page 87 and 88:
Chapitre 3 ESTIMATION DES PARAMÈTR
Page 89 and 90:
Introduction Plusieurs schémas et
Page 91 and 92:
3.1 Estimation des paramètres du S
Page 93 and 94:
Page 95 and 96:
Page 97 and 98:
Page 99 and 100:
Page 101 and 102:
Page 103 and 104:
Page 105 and 106:
Page 107 and 108:
Page 109 and 110:
Page 111 and 112:
Page 113 and 114:
Page 115 and 116:
Page 117 and 118:
Page 119 and 120:
Page 121 and 122:
Page 123 and 124:
Page 125 and 126:
Page 127 and 128:
Page 129 and 130:
3.2 Description du banc d’essais
Page 131 and 132:
Page 133 and 134:
Page 135 and 136:
Page 137 and 138:
Page 139 and 140:
Page 141 and 142:
Page 143 and 144:
Page 145 and 146:
Page 147 and 148:
Références [13 Ras] [14 Ron] [15
Page 149 and 150:
Chapitre 4 BOUCLES A VEROUILLAGE DE
Page 151 and 152:
Chapitre 4. Boucle à verouillage d
Page 153 and 154:
Page 155 and 156:
Page 157 and 158:
Page 159 and 160:
Page 161 and 162:
Page 163 and 164:
Page 165 and 166:
Page 167 and 168:
Page 169 and 170:
Page 171 and 172:
Page 173 and 174:
Page 175 and 176:
Page 177 and 178:
Page 179 and 180:
Page 181 and 182:
Page 183 and 184:
Page 185 and 186:
Page 187 and 188:
Page 189 and 190:
Chapitre 5 STRATEGIES DE COMMANDE D
Page 191 and 192:
Chapitre 5.Stratégies de commande
Page 193 and 194:
Page 195 and 196:
Page 197 and 198:
Page 199 and 200: Chapitre 5.Stratégies de commande
Page 249: Chapitre 5.Stratégies de commande
Page 269 and 270: Conclusion générale Conclusion G
Page 271 and 272: Conclusion générale courant et de
Page 273 and 274: Annexes Annexes A.1 Transformation
Page 275 and 276: Annexes A.2 Harmoniques normalisés
Page 277 and 278: Liste des tableaux Liste des tablea
Page 279 and 280: Table des figures Table des figures
Page 281 and 282: Table des figures 4.5 Résultats de
Page 283 and 284: Table des figures 5.40 Evolutions d
Page 285 and 286: Table des figures 5.105 Signaux du
Page 287: Résumé Cette thèse s’inscrit d
show all

THÃSE - UniversitÃ© Ferhat Abbas de SÃ©tif

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?

THÃSE - UniversitÃ© Ferhat Abbas de SÃ©tif