THÈSE - Université Ferhat Abbas de Sétif

Chapitre 3. Estimation des paramètres du SAPF et présentation du banc d’essais
expérimental
→ Obtenir le courant de la charge non linéaire ic (t)
à partir de la
simulation.
→ Extraire le signal fondamental ic1(t)
de i ( t ) par l’utilisation d’une FFT
(Fast Fourier Transform), afin d’estimer le courant du filtre i f (t)
.
→ Tracer la courbe de la tension en sortie de l’onduleur et localiser ainsi
la valeur crête
V fmax
grâce à l’équation :
c
dif
( t)
vf
( t)
= vs(
t)
+ Lf
.
dt
→ Calculer alors la tension du bus continu ( Vdc
ref ) en utilisant l’équation
(3.1).
Dans cette démarche, la détermination de la valeur de référence de la tension de
bus continu est liée à la connaissance des caractéristiques de la charge non
linéaire, de la valeur de l’inductance ( L f ) et de la maîtrise des phases de
simulations.
a.2. Deuxième approche :
Toujours en se basant sur le critère
de la commandabilité, les auteurs des
références [6 Ben]-[8 Ema] s’intéressent plus particulièrement à la compensation
des courants harmoniques durant les commutations dans un pont redresseur
entièrement contrôlé. C’est effectivement lors de ces intervalles où le filtre actif
risque de ne pas pouvoir compenser ces harmoniques présents. En effet, l’évolution
des courants à compenser est très rapide pendant les commutations et peut être
incompatible avec celle des courants générés par le filtre actif. A partir d’une
analyse sur les gradients des courants, la valeur de la tension du bus continu a été
déduite comme suit :
Vdcref
≥
3π
V
s
cos(
α)
2
où
Lf
k =
Lc
, δ =
+ [( k + 1) sin(
α)
+ δk]
6Lcω
I
π Vs
d
2
(3.2)
Malgré que cette approche n’exige pas une simulation, la détermination de ce
paramètre
Vdcref
valeur de l’inductance L f .
a.3. Troisième approche :
est liée à la connaissance préalable de la charge non linéaire et de la
Dans les références [9 Jai]-[11 Sin], les auteurs proposent un algorithme
d’estimation simultanée de la tension
Vdcref
et de l’inductance L f en se basant sur la
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