THÃSE - Université Ferhat Abbas de Sétif
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Chapitre 2. Filtre Actif Parallèle : structure, solutions <strong>de</strong> dépollution<br />
Finalement, sous un aspect énergétique et en utilisant le formalisme <strong>de</strong> Euler-<br />
Lagrange nous avons obtenu un modèle ci-<strong>de</strong>ssus (2.62) assimilable à celui<br />
développé précé<strong>de</strong>mment en (2.42).<br />
2.4 Conclusion<br />
Après une brève introduction <strong>de</strong>s caractéristiques <strong>de</strong> la charge non linéaire<br />
<strong>de</strong> type pont redresseur tout thyristors, nous avons illustré que la puissance<br />
du SAPF dépend non seulement <strong>de</strong> ces caractéristiques mais aussi <strong>de</strong> la<br />
tache <strong>de</strong> compensation qui lui a été confiée. En effet, pour un rejet <strong>de</strong><br />
perturbations harmoniques il a été prouvé que pour α = 0 (pont <strong>de</strong> dio<strong>de</strong>s) la<br />
puissance maximale du filtre est <strong>de</strong> S<br />
f<br />
≈ 30% Sc<br />
. Cette puissance diminue<br />
avec l’augmentation <strong>de</strong> l’angle <strong>de</strong> retard à l’amorçage (α ) grâce à la<br />
diminution du courant harmonique. En plus, avec une compensation <strong>de</strong><br />
l’énergie réactive, la puissance évolue sous forme gaussienne pour atteindre<br />
un optimum en fonction d’un certain angle <strong>de</strong> retard à l’amorçage. Les<br />
résultats graphiques montrent également que la puissance du SAPF<br />
augmente <strong>de</strong> façon quasi linéaire avec l’augmentation <strong>de</strong> taux inverse du<br />
courant dû au déséquilibre.<br />
Dans la <strong>de</strong>uxième partie <strong>de</strong> ce chapitre, après une présentation <strong>de</strong> la<br />
structure générale du SAPF, nous avons vu que les limitations en pouvoir <strong>de</strong><br />
rejet <strong>de</strong>s harmoniques et <strong>de</strong> découplage en puissances (active et réactive) <strong>de</strong><br />
la comman<strong>de</strong> à la fréquence <strong>de</strong>s gran<strong>de</strong>urs <strong>de</strong> sorties (pleine on<strong>de</strong>) ont été<br />
résolues avec la comman<strong>de</strong> à haute fréquence. Une comparaison entre la<br />
MLI scalaire et vectorielle du point <strong>de</strong> vu gain en amplitu<strong>de</strong> montre que la<br />
première attient les performances <strong>de</strong> la <strong>de</strong>uxième par l’ajout <strong>de</strong> l’harmonique<br />
trois (pour les systèmes équilibrés sans neutre raccordé) par contre elles<br />
possè<strong>de</strong>nt les mêmes performances du point <strong>de</strong> vue spectral. Aussi, une<br />
étu<strong>de</strong> sur la compensation <strong>de</strong> l’énergie réactive du SAPF démontre que celleci<br />
dépend <strong>de</strong> l’amplitu<strong>de</strong> du bus continu et du coefficient du réglage <strong>de</strong> la<br />
comman<strong>de</strong> en signant le sens <strong>de</strong> son flux (absorbée ou délivrée).<br />
La <strong>de</strong>rnière partie <strong>de</strong> ce chapitre illustre <strong>de</strong>ux aspects <strong>de</strong> modélisation du<br />
SAPF. Un modèle mathématique sous un aspect électrique a été développé<br />
dans un repère triphasé ( a , b,<br />
c)<br />
. Puis, projeté dans un repère biphasé<br />
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