THÃSE - Université Ferhat Abbas de Sétif
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4.6 Contrôle <strong>de</strong> la tension du bus continu<br />
capacité <strong>de</strong> l’étage continu peut être considérée comme un réservoir pour la<br />
circulation <strong>de</strong>s harmoniques. Alors, aucune puissance active n’est fournie par la<br />
capacité C dc .<br />
Cependant, la tension moyenne<br />
V dc aux bornes du con<strong>de</strong>nsateur C dc doit être<br />
maintenue à une valeur constante. Les causes <strong>de</strong> la variation <strong>de</strong> cette tension sont<br />
principalement :<br />
• les pertes par commutation et par conduction <strong>de</strong>s interrupteurs <strong>de</strong> puissance.<br />
• les pertes par effet Joule dans l’inductance du filtre passif ( L f ) .<br />
• les transitions <strong>de</strong> la charge polluante qui créent un échange <strong>de</strong> puissance<br />
active avec le réseau à travers l’onduleur. Cela se traduit par une variation <strong>de</strong><br />
l’énergie moyenne dans la capacité <strong>de</strong> stockage et par conséquent une<br />
modification <strong>de</strong> la valeur <strong>de</strong> la tension continue.<br />
Pour couvrir ces pertes et pour gar<strong>de</strong>r la tension V dc constante, plusieurs métho<strong>de</strong>s<br />
ont été développées dans la littérature, soit en estimant juste les pertes ( p pertes)<br />
[16 Aka] qui vont être ajoutées à la puissance oscillatoire pour obtenir la puissance<br />
réelle, soit en ajustant toute la puissance active ( P s ) que <strong>de</strong>vra fournir la source<br />
∗<br />
pour alimenter la charge, plus les pertes<br />
[17 Bru],[18 Sal] ou en ajustant<br />
l’amplitu<strong>de</strong> du fondamental du courant <strong>de</strong> référence du filtre i ) [19 Lad]-[22 Ema].<br />
La stratégie développée dans le cadre <strong>de</strong> ce travail pour le contrôle <strong>de</strong> la tension du<br />
bus continu est basée sur l’ajustement direct du courant <strong>de</strong> source. Une métho<strong>de</strong><br />
qui possè<strong>de</strong> les avantages suivants :<br />
1) Elle impose aux courants issus <strong>de</strong> la source ( i s ( , , c ))<br />
d’être en phase avec la<br />
a b<br />
tension du réseau après compensation. Dans ce cas, la compensation <strong>de</strong>s<br />
courants harmoniques et la compensation <strong>de</strong>s courants réactifs ne peut pas être<br />
dissociée.<br />
2) Ce concept permet au filtre actif <strong>de</strong> compenser les éventuels déséquilibres <strong>de</strong> la<br />
charge polluante.<br />
3) Contrairement aux autres métho<strong>de</strong>s d’extractions, il est inutile <strong>de</strong> capter les<br />
courants <strong>de</strong> charge ( ic<br />
( , , c ))<br />
ou du filtre <strong>de</strong> sortie ( i )<br />
a b<br />
f ( a,<br />
b,<br />
c ) , ce qui représente un gain<br />
au niveau du nombre <strong>de</strong> capteurs <strong>de</strong> courant. Seule la mesure <strong>de</strong>s courants <strong>de</strong><br />
source est nécessaire.<br />
4) Une estimation fidèle <strong>de</strong> la composante active dépendra <strong>de</strong> la qualité du système<br />
<strong>de</strong> tensions sinusoïdales unitaires obtenu grâce à la P.L.L..<br />
( ∗ f 1<br />
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