THÈSE - Université Ferhat Abbas de Sétif

Chapitre 3. Estimation des paramètres du SAPF et présentation du banc d’essais
expérimental
En résolvant le système dQ
dVs
= 0 , il en résulte que la capacité maximale de
f1
compensation du SAPF se produit à
Vf1=
2Vs
et l’énergie maximale est:
Donc, l’intervalle de Vf1
doit être fixé relativement à l’exigence du système.
Cependant, en se basant sur cette analyse, l’intervalle de V f1
est :
Vs< Vf1
< 2Vs
(3.8)
En supposant que l’onduleur commandé en MLI, opère dans la zone modulation
linéaire ( 0≤ m≤1)
, donc :
m
Donc, cette approche n’exige pas une simulation pour l’estimation des paramètres,
par contre la détermination de ( Vdc
ref ) reste liée à la détermination deVf1
qui sera
présentée dans la partie d’estimation de l’inductance ( L f ) (première approche).
Notons que pour obtenir la valeur finale de ( V dc ref ) , les auteurs proposent
d’ajouter un terme ( Vdc(p-p)
max)
dû aux oscillations du bus continu (combinaison
du 5 éme et 7 éme harmonique), terme qui sera présenté ultérieurement dans la
partie d’estimation de l’inductance ( L f ) .
a.4. Quatrième approche :
a
2 2 Vf
Vdcref
Q 1, max
Dans l’article [12 Lad], le choix de la référence de la tension du bus continu ( V dc ref )
est en fonction de la puissance de la charge et du rang maximal de l’harmonique
compensé. En effet, la tension à la sortie de l’onduleur s’écrit :
Tel que le terme ∑i ch
représente le courant fourni par l’onduleur et correspond à la
composante harmonique du courant de la charge constitué d’un pont à diodes
triphasé. Donc, if (t)
peut être développé par :
f
2
s
3V
= (3.7)
ω Lf
1
= , pour ma
= 1⇒Vdcref
= 2 2 Vf1
(3.9)
dif
( t)
v f ( t)
= v ( ) +
( ) = ⋅∑
1 s t Lf
, avec : if
t 3 i c h
(3.10)
dt
6 ⎛
⎞
⎜ 1 1 1
⎟
if
( t)
= ⋅Id
⎜−
sin(
5ωt)
− sin(
7ωt)
+ sin(
11ωt
) + K⎟
π ⎝ 5 7 11
⎠
dif
( t)
6
⇒ = ⋅ω⋅Id
− cos(
5ωt)
−cos(
7ωt)
+ cos(
11ωt
) +K
dt π
( )
(3.11)
(3.12)
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