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5.2 Etude de la commande en tension du SAPF isd & i * sd (A) isq & i * sq (A) Fermeture du SAPF isd i * sd isq i * sq Changement de la charge N-L t (s) supérieur à sa valeur initiale d’un pont redresseur PD3 à diodes, après 100ms en exigeant un appel instantané de puissance active (Fig. 5.52, Ch1) 214 FIG. 5.54- Signaux des courants : composantes directe et indirecte du courant de la source avec leurs références. nécessaire à ce transitoire. Lorsque la tension du bus continu a atteint sa valeur de référence, la puissance active revient à son niveau initial correspondant au régime établi précédent. La puissance réactive moyenne reste nulle tout en gardant des oscillations à haute fréquence dues aux commutations des interrupteurs de puissance. Sur les relevés de la figure.5.54 il est à noter que la composante directe du courant converge instantanément vers sa référence, respectivement ( i sd , isd ) , ce qui confirme le choix de la fréquence de coupure dans la synthèse du correcteur (§5.2.2.2 ), la composante quadratique ( isq) s’annule bien en suivant sa consigne ( i sq * ) . De plus, lors du changement de la charge non-linéaire de 180 % à l’instant t = 0.26s , les résultats obtenus attestent de la robustesse de la commande. Ainsi, suite à cet impact de la charge, la tension du bus continu diminue de * ∆Vdc = 12.5% , le courant de source augmente en conservant sa forme sinusoïdale sans aucune déformation remarquable et les composantes directe et indirecte de courant suivent exactement leurs références. Finalement, la puissance active s’adapte et évolue vers une nouvelle valeur correspondante à la charge imposée. La puissance réactive continue à osciller autour de zéro afin d’assurer une compensation du réactif. c. Tensions de réseau déséquilibrées Dans cette partie, le comportement expérimental du SAPF est évalué dans le cas d’un réseau déséquilibré en tension et alimentant une charge non linéaire. Le déséquilibre des tensions de source est obtenu en réalisant des chutes de tensions de ∆V/V = 15.5% sur la phase(a) et de ∆V/V = 27% sur la phase (c), alors que
Chapitre 5.Stratégies de commande du SAPF : études en simulations et validations expérimentales la tension de la phase(b) est maintenue à son niveau initial. Le tableau 5.4 résume les valeurs efficaces des tensions et des courants au point (P.C.C.) 14 . La figure 5.55 présente les formes des signaux des tensions déséquilibrées triphasées avec des Tableau 5.4 : Valeurs efficaces des tensions et des courants correspondantes au déséquilibre de la source d’alimentation. Valeurs Efficaces Phase-a Phase-b Phase-c Tension (V) 84.5 100 73 Courant (A) 8.9 10 7.3 vsc (V) isc (A) vsb (V) isb (A) vsa (V) isa (A) t (s) t (s) FIG. 5.55- Signaux des tensions déséquilibrées FIG. 5.56- Signaux des courants de la source, de la source d’alimentation. dus au déséquilibre de la source. Ps (kW) isβ isq (A) isd (A) Qs (kVAR) isα t (s) FIG. 5.57- Signaux des puissances active et FIG. 5.58- Forme du courant de source dans réactive, des composantes direct et indirect le repère ( α , β ) avant filtrage. du courant de source avant filtrage. 14 P.C.C. : Point Commun de Connexion du SAPF au réseau. 215
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Ma reconnaissance et mes remercieme
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Table des matières Introduction G
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2.3 Modélisation du SAPF au domain
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2.4 Conclusion fixe ( α , β) et t
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3.1 Estimation des paramètres du S
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Résumé Cette thèse s’inscrit d
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