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x2. MOUVEMENTS VERTICAUX.mouvement vertical d’une telle amplitude, nous avons effectué des comparaisons avec les résultatsd’autres techniques de géodésie. La solution VLBI du Goddard Space Flight Center (GSFC) sur la lignede base entre Santiago et O’Higgins montre un mouvement vertical sur la station de Santiago de 12,3mm/an, soit une vitesse plus élevée que la vitesse combinée ITRF 96.Une étude menée par Jean-Claude Ruegg (1999) sur un réseau GPS sud-américain d’une cinquantainede stations, incluant les stations IGS de Santiago, La Plata, Arequipa, l’Ile de Pâques, Brazilia, Fortalezaet Kourou, lui permet d’obtenir une vitesse verticale positive à Santiago, de 15,9 mm/an, soit beaucoupplus proches de notre solution ENS 96 que des vitesses ITRF 96. Les données proviennent de campagnesGPS entre début 1992 et 1996, et ont été traitées en réseau libre avec le logiciel GAMIT, puis rattachéesaux positions IGS obtenues par le calcul de la Scripps en utilisant le logiciel GLOBK.Une surrection aussi importante subit certainement l’influence de la zone de subduction toute prochede la plaque Nazca sous la plaque sud-américaine. La vitesse horizontale de convergence des deuxplaques est de 6 à 7 cm par an, avec un taux de racourcissement en avant de la zone de subductionnettement plus faible, ce qui révèle un déficit important d’énergie sismique. Les deux plaques de partet d’autre de la zone de subduction seraient couplées, avec un coefficient de couplage proche de 100 %,et une profondeur de blocage évaluée entre 46 et 54 km. Il s’agit alors d’un comportement très prochede celui de la subduction de la plaque Philippine sous la plaque Eurasie, au niveau du Sud-Ouest duJapon (zone de Nankai). Des études récentes, reprises par Le Pichon (1997), montrent que contrairementà ce qui se passe plus au Nord (zone du Nord Honshu) où le couplage n’est que de 50 %, la subductionPhilippines-Eurasie est du type((couplage total)), avec une profondeur de blocage de 30 km environ. Onmontre, avec l’appui des résultats de nivellements en avant de la zone de subduction, qu’il y a subsidenceau dessus de la zone de couplage, et surrection, d’environ 5 mm/an, au delà de cette zone de couplage.La subduction de Nazca sous l’Amérique du Sud étant elle aussi du type couplée, on devrait pouvoirextrapoler ces résultats à la zone de Santiago. On peut ainsi expliquer une surrection de 5 à 6 mm/an surla station de Santiago.Le point le plus intéressant est bien sûr l’analyse des vitesses verticales sur le continent antarctique.Toutes les vitesses ENS 96 sont positives, comprises entre 9 mm/an à Davis et presque 2,5 cm/an àO’Higgins. Le mouvement sur la partie Est de la calotte est remarquablement homogène, montrant undéplacement vers le haut d’environ 1 cm/an sur les 3 stations de Casey, Davis et Dumont, de 2 cm/anà McMurdo. Rappelons que la vitesse verticale sur la station de Dumont est extraite d’un peu plusd’un an de données continues seulement, et a donc une précision inférieure à celle des autres stationsantarctiques.La très bonne homogénéité de ces vitesses verticales Est antarctique (surrection générale d’environ 10mm/an) constitue une amélioration par rapport à ce que l’on observe sur les composantes verticalesextraites de l’ITRF 96. Les vitesses verticales de l’ITRF 96 sur les stations antarctiques sont en effet trèshétérogènes : vitesse nulle sur la station de Davis, très faible à Dumont (qui est une solution DORIS pure),et de 3 à 5 mm/an supérieures aux vitesses ENS 96 sur les stations de Casey et McMurdo. Les barresd’erreurs sur ces vitesses verticales ENS 96 sont malgré tout importantes : à l’exception de McMurdo,elles atteignent partout l’ordre de grandeur des vitesses elles-mêmes. Peut-on interpréter ces vitessesverticales comme la marque d’un rebond général sur les côtes de la calotte Est Antarctique ? L’ordrede grandeur du mouvement obtenu est compatible avec les résultats de la plupart des modèles sur lacalotte Est. Les vitesses verticales prédites par les modèles de((rebond post glaciaire)(voir la conclusiondu chapitre II de la première partie) situait le taux de rebond actuel sur la calotte Est entre -5 mm/anet +15 mm/an. Sur les côtes de la partie Est elles-mêmes, les modèles de rebond (ICE-3G, ICE-4G oule modèle D91, voir le tableau II.3 page 58) s’accordent sur des vitesses de remontée inférieures à 4255