ETTC'2003 - SEE

1.8 1,8
Tension continue V
1.6
1.4
1.2
1
1
0.8
0.6
0.4
0.2
(V)
00
11 MHz
Susceptibilité du capteur entre 1 MHz et 10 MHz
Fréquence MHz
10 10 MHz
Figure (5) : Evolution de la dérive en fonction de la
fréquence du signal perturbateur injecté sur la ligne
émettrice
Alimentation
Oscilloscope
V1 V2
Circuit
capteur
Enveloppe
métallique
Figure (6) : Configuration des connexions de masse
et de l’oscilloscope lors du test de dérives de tension
Nous présenterons les amplitudes enregistrées lors
d’une dérive apparue à la fréquence de 8 MHz. Nous
donnerons l’amplitude crête des tensions V et
V2
leur déphasage et l’amplitude de leur différence
c’est à dire la tension réellement délivrée par le capteur
lors du test.
V1 = 4,
4 V
V2 = 1,
2 mV
ϕ [ V1, V2
] = 60 °
Vd = V1 − V2
= 4,
1V
Nous observons un déséquilibre très important entre
ces amplitudes et un déphasage qui signifie que les
charges référencées à la masse sont très différentes et
probablement réactives. L’examen des signaux a
montré qu’ils étaient assez proches d’une sinusoïde
comportant une composante continue attribuant à la
valeur moyenne de la tension différentielle
l’amplitude suivante :
1
Vd = 12,
14 V
Il faut préciser que la tension continue délivrée normalement
par le capteur en absence de pression est
strictement égale à 12,47 V. La perturbation est donc
capable de produire une dérive voisine de 3 % .
L’origine de la dérive est probablement liée à des
mécanismes non linéaires introduits par la présence
du perturbateur haute fréquence. Ne disposant
d’aucun détail sur la structure interne des circuits leur
simulation théorique était impossible par les méthodes
usuelles.
V-4 Influence des conditions d’environnement du
capteur
Les essais pratiqués par couplage électromagnétique
ont montré que les dérives de tension étaient éliminées
ou atténuées en agissant sur l’environnement de
la ligne. Le parasite disparaît lorsque le pôle moins de
l’alimentation et l’entrée correspondante du capteur
sont toutes deux reliées à la masse. Toutefois le constructeur
recommandant le montage de la ligne flottante
nous avons tenté d’autres interventions notamment
le branchement d’une capacité de 15 nF entre
le pole moins du capteur et la masse. Sous cette
configuration l’amplitude moyenne de la dérive prend
pour valeur :
Vd = 12,
30 V
Soit une variation inférieure à 1,5 %, une expérience
similaire a été réalisée en connectant la capacité directement
sur l’entrée active du capteur, la dérive
passe à :
Vd = 12,
33 V
Soit une variation relative pratiquement comparable à
la précédente.
VI Analyse montante
Les chiffres de sensibilité évalués nous pouvons rechercher
les conditions d’environnement électromagnétique
capables de reproduire les tensions induites
relevées lors des essais ciblés. Cette tâche est très
difficile car il faut connaître exactement les conditions
d’installation de la ligne. Nous pouvons envisager
deux cas d’application, le premier qualifié de
rigoureux consiste à entreprendre la simulation en
calculant l’induction produite par un champ extérieur
dans les conditions d’utilisation pratique du capteur.
Le second cas consiste à établir une représentation
simplifiée des mécanismes d’induction. Nous discuterons
les intérêts respectifs de chaque méthode.
VI-1 Approche rigoureuse
L’approche rigoureuse suppose l’usage d’un logiciel
de simulation permettant d’estimer le champ électromagnétique
dans un environnement complexe afin
de déterminer sa distribution d’amplitude à proximité