Materiali e Tecnologie per la realizzazione di sostituti - FedOA ...
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Raggio me<strong>di</strong>o dei pori (µm)<br />
184 - CAPITOLO 5<br />
60<br />
50<br />
40<br />
30<br />
20<br />
4°C <strong>di</strong>oxane<br />
-18°C <strong>di</strong>oxane<br />
10<br />
4 6 8 10 12 14 16<br />
% PCL<br />
Figura 117: Valutazione del raggio me<strong>di</strong>o dei<br />
pori al variare del<strong>la</strong> concentrazione <strong>di</strong> PCL e<br />
del<strong>la</strong> cinetica <strong>di</strong> raffreddamento.<br />
Su<strong>per</strong>ficie totale re<strong>la</strong>tiva dei pori (m2/g)<br />
1<br />
0.9<br />
0.8<br />
0.7<br />
0.6<br />
0.5<br />
0.4<br />
0.3<br />
4°C <strong>di</strong>oxane<br />
-18°C <strong>di</strong>oxane<br />
0.2<br />
4 6 8 10 12 14 16<br />
% PCL<br />
Figura 118: Valutazione del<strong>la</strong> su<strong>per</strong>ficie totale<br />
re<strong>la</strong>tiva dei pori al variare del<strong>la</strong> concentrazione <strong>di</strong><br />
PCL e del<strong>la</strong> cinetica <strong>di</strong> raffreddamento.<br />
A conferma delle indagini morfologiche precedenti, anche l’analisi <strong>di</strong><br />
porosimetria ad intrusione <strong>di</strong> mercurio ha mostrato una riduzione del grado <strong>di</strong><br />
porosità totale al crescere del<strong>la</strong> concentrazione <strong>di</strong> polimero ed al <strong>di</strong>minuire del<strong>la</strong><br />
tem<strong>per</strong>atura <strong>di</strong> raffreddamento (congiuntamente ad una riduzione del<strong>la</strong> velocità<br />
<strong>di</strong> raffreddamento del sistema).<br />
Inoltre si riscontra una <strong>di</strong>minuzione del<strong>la</strong> <strong>di</strong>mensione dei pori al crescere del<strong>la</strong><br />
concentrazione <strong>di</strong> PCL ed al <strong>di</strong>minuire del<strong>la</strong> tem<strong>per</strong>atura <strong>di</strong> raffreddamento del<br />
sistema (congiuntamente ad un aumento del<strong>la</strong> velocità <strong>di</strong> raffreddamento)<br />
Queste ultime considerazioni sono il risultato dei meccanismi termo<strong>di</strong>namici che<br />
caratterizzano <strong>la</strong> separazione termo<strong>di</strong>namica <strong>di</strong> un sistema binario<br />
polimero/solvente.<br />
In partico<strong>la</strong>re, un aumento del<strong>la</strong> componente maggiormente viscosa (in questo<br />
caso, il polimero) all’interno del sistema fornisce un ostacolo maggiore al<strong>la</strong><br />
formazione <strong>di</strong> due fasi coesistenti all’equilibrio che <strong>per</strong>tanto risulteranno <strong>di</strong><br />
<strong>di</strong>mensioni inferiori originando, a seguito dell’estrazione del solvente, pori <strong>di</strong><br />
<strong>di</strong>mensioni più piccole.<br />
Analogamente, una riduzione del<strong>la</strong> tem<strong>per</strong>atura e soprattutto un incremento del<strong>la</strong><br />
velocità <strong>di</strong> raffreddamento determina un amplificazione dei meccanismi <strong>di</strong><br />
accrescimento rispetto a quelli <strong>di</strong> nucleazione delle singole fasi con <strong>la</strong> formazione<br />
<strong>di</strong> pori complessivamente più piccoli.<br />
Tali valutazioni trovano ulteriore riscontro nelle <strong>di</strong>stribuzioni dei raggi me<strong>di</strong> delle<br />
porosità presenti nelle <strong>di</strong>verse tipologie <strong>di</strong> scaffold realizzate <strong>per</strong> separazione <strong>di</strong><br />
fase.