Zur Identifikation mechatronischer Stellglieder mit Reibung bei ...
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5 EMPIRISCHE MODELLIERUNG MIT EINEM PWA-MODELLANSATZ<br />
Abbildung 5.15: Vergleich zwischen Messung und Simulation für die Drosselklappe <strong>mit</strong> der<br />
parallelen Auswertung: <strong>Identifikation</strong> <strong>mit</strong> dem nicht optimierten (links) und dem optimierten<br />
(rechts) Multisinus-Signal (Validierungsdaten)<br />
Tabelle 5.2: Modellierungsergebnisse <strong>mit</strong> zwei Bewertungskriterien für die Drosselklappe (parallele<br />
Auswertung)<br />
Multisinus-Ansteuersignal<br />
(<strong>Identifikation</strong>sdaten)<br />
APRTS<br />
(Validierungsdaten)<br />
5.5.2.2 Drallklappe<br />
<strong>Identifikation</strong> <strong>mit</strong> dem nicht<br />
optimalen Multisinus-Signal<br />
<strong>Identifikation</strong> <strong>mit</strong> dem<br />
optimalen Multisinus-Signal<br />
eNRMSE 0, 05 0, 04<br />
e ∞ 3, 97 ◦ 3, 83 ◦<br />
eNRMSE 0, 06 0, 05<br />
e ∞ 4, 57 ◦ 4, 56 ◦<br />
Weiterhin wird der vorgestellte PWA-Modellierungsansatz für die Drallklappe herangezo-<br />
gen. Da<strong>bei</strong> wird das Multisinussignal auch <strong>mit</strong> den optimierten Phasenverschiebungen für<br />
die Drallklappe zur <strong>Identifikation</strong> verwendet. Der exemplarische Vergleich von Messung und<br />
Simulation <strong>bei</strong> der seriell-parallelen Auswertung in Abbildung 5.16 für „frische“ Testdaten<br />
zeigt, dass sich Modell- und Systemausgang <strong>bei</strong>m Test ebenfalls sehr ähnlich verhalten.<br />
Der NMRSE beträgt 0, 01 und der max. absolute Prädiktionsfehler ist ungefähr 3 ◦ (siehe<br />
Tabelle 5.3).<br />
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