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Caractérisation objective de la qualité de justesse, de timbre et d ...

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Partie A._________________________________________________________________Des mesures effectuées sur <strong>de</strong>s géométries réelles (Maurin, 1992 ; Valkering, 1993)donnent <strong>de</strong>s résultats proches <strong>de</strong> ceux obtenus sur géométrie simplifiée. Les eff<strong>et</strong>s <strong>de</strong> <strong>la</strong>section <strong>la</strong>térale sont, dans ce cas, difficiles à estimer mais ne semblent pas modifier <strong>la</strong> nature<strong>de</strong>s comportements. La prise en compte d' une surface équivalente dépendant <strong>de</strong> <strong>la</strong> surfacefrontale <strong>et</strong> <strong>de</strong> <strong>la</strong> surface <strong>la</strong>térale (Waeffler, 1992 ; Hirschberg <strong>et</strong> coll., 1994a) perm<strong>et</strong>traitd' interpréter les résultats semi-empiriques obtenus par Backus (1963) <strong>et</strong> Ne<strong>de</strong>rveen (1969) :4 2U = D.( y + H) 3 ( P − p)3 (I-4b).aoù D est une constante. Cependant, les mesures <strong>de</strong> p<strong>et</strong>ites ouvertures sur <strong>de</strong>s becs réels sontdifficiles à réaliser avec une gran<strong>de</strong> fiabilité. Les valeurs <strong>de</strong>s puissances appliquées à (y+H) <strong>et</strong>(P a -p) peuvent ainsi être entachées d' une incertitu<strong>de</strong> non négligeable.Ecoulement à l' entrée du bec en régime dynamique.Les étu<strong>de</strong>s entreprises en régime stationnaire perm<strong>et</strong>tent <strong>la</strong> compréhension quantitative <strong>de</strong>sphénomènes intervenant au niveau du canal d' entrée du système bec-anche. Cependant, ellesne suffisent pas à connaître le comportement <strong>de</strong> l' écoulement en régime dynamique, utile pourune modélisation du système excitateur en situation <strong>de</strong> jeu. Dans ce cas, Backus (1963),Fl<strong>et</strong>cher (1979), Schumacher (1981), Keefe (1992), utilisent un modèle tenant compte duterme d' inertie dû à <strong>la</strong> masse d' air m hyd dans le canal.P2a +1 ⎡ U(t) ⎤− p(t) = ρ2⎢(y H)b⎥⎣ + ⎦mhyddU(t)dt(I-4c)On peut noter que m hyd est estimé à partir <strong>de</strong> mesures (Backus, 1963) ou d' analogie avecun diaphragme (Schumacher, 1981) reposant sur une hypothèse acoustique (faiblesamplitu<strong>de</strong>s, pas d' écoulement moyen) entraînant une surestimation <strong>de</strong> ce terme déjànégligeable (Ne<strong>de</strong>rveen, 1969).Les mesures réalisées en régime dynamique par Meynial (1988), Gilbert (1989), Maurin(1992) à partir d' une bouche artificielle décrite à l' annexe C2 ne perm<strong>et</strong>tent pas <strong>de</strong> confirmerou d' infirmer quantitativement les conclusions tirées <strong>de</strong>s étu<strong>de</strong>s en régime stationnaire. Ladifficulté à m<strong>et</strong>tre en oeuvre <strong>de</strong>s techniques expérimentales fiables ne perm<strong>et</strong> pas <strong>de</strong> dégagerun modèle évolué <strong>et</strong> satisfaisant en régime dynamique.Force hydrodynamique ou force <strong>de</strong> Bernoulli.18__________________________________________________________________________

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