der Spannung, zu einer Zunahme der Elastizitätskennwerte, während die übrigen Asphaltvarianten eine Abnahme der Kennwerte aufweisen. Daher und wegen der bei der Ermittlung der Spannungsabhängigkeit eher geringen Bestimmtheitsmaße (vgl. Tabelle 6.1) erscheint es sinnvoll, die Elastizitätskennwerte unabhängig von der Spannung zu betrachten. In Tabelle 6.3 sind die aus allen Versuchen unabhängig von der aufgebrachten Spannung ermittelten Mittelwerte der Elastizitätsmoduln E 1 und E 2 und deren Standardabweichungen und Variationskoeffizienten aufgeführt. Tabelle 6.3: Mittelwerte der ermittelten Elastizitätsmoduln E 1 und E 2 SMA 0/11 S (I) SMA 0/11 S (II) AB 0/11 S OPA 0/11 ABi 0/16 S ATS 0/32 CS T E 1 [MPa] E 2 [MPa] [°C] Mittelwert St.abw. Var.-Koeff. Mittelwert St.abw. Var.-Koeff. +20 168 39,87 23,78 42 9,39 22,38 +5 1.404 551,66 39,30 584 96,29 16,48 -10 8.321 1.940,74 23,32 6.599 2.701,46 40,93 -25 17.561 2.422,34 13,79 66.464 39.362,22 59,22 +20 185,67 72,44 39,01 61,78 22,85 36,98 +5 1.372,88 290,30 21,15 523,33 145,60 27,82 0 2.830,62 210,05 7,42 1.433,75 145,73 10,16 -5 4.369,36 873,00 19,98 3.107,88 193,06 6,21 -10 7.526,88 1.430,49 19,01 6.481,11 1.165,34 17,98 -15 11.626,79 1.654,34 14,23 13.603,83 1.384,75 10,18 -25 32.045,87 14.187,36 44,27 66.360,82 29.079,79 43,82 +20 111 26,11 23,61 26 5,30 20,03 +5 1.060 553,81 52,23 268 49,71 18,53 -10 8.510 2.279,75 26,79 4.890 1.045,13 21,37 -25 29.367 10.286,46 35,03 79.695 24.425,23 30,65 +20 9,13 3,33 36,44 2,62 2,15 82,11 +5 215,71 105,95 49,11 44,46 8,34 18,77 -10 2.115,61 885,62 41,86 842,17 207,70 24,66 -25 7.312,12 5.803,32 79,37 5.942,49 1.815,11 30,54 +20 295,73 138,32 46,77 58,46 12,83 21,94 +5 1.858,56 545,89 29,37 545,40 96,03 17,61 -10 12.088,22 3.577,50 29,59 9.703,83 2.061,63 21,25 -25 25.165,61 10.513,28 41,78 49.243,17 22.975,28 46,66 +20 327,59 315,84 96,42 52,67 19,38 36,80 +5 1.311,94 349,92 26,67 302,33 202,76 67,07 -10 9.072,52 2.158,10 23,79 6.974,79 2.267,88 32,52 -25 650.899,95 601.347,34 92,39 145.310,19 179.449,40 123,49 Die Logarithmen der aufgeführten Elastizitätsmodul-Mittelwerte sind in Abbildung 6-11 in Abhängigkeit von der Temperatur dargestellt. Der Einfluss der Temperatur auf den Logarithmen der Elastizitätsmodul-Werte kann vereinfacht durch Geradengleichungen (vgl. Gleichung 6.5 und 6.6) beschrieben werden. 106
( E1) uE 1 ⋅ T E1 log = + Gleichung 6.5 10 v ( E2) uE 2 ⋅ T E2 log = + Gleichung 6.6 10 v Die Anpassungsfaktoren und die dabei erreichten Bestimmtheitsmaße sind in Tabelle 6.4 aufgeführt. Elastizitätsmodul E 1 (Mittelwert) log E 1 6 5 4 3 2 1 SMA 0/11 S (I) SMA 0/11 S (II) AB 0/11 S OPA 0/11 ABi 0/16 S ATS 0/32 CS Elastizitätsmodul E 2 (Mittelwert) log E 2 6 5 4 3 2 1 0 -30 -20 -10 0 10 20 30 Temperatur T [°C] 0 -30 -20 -10 0 10 20 30 Temperatur T [°C] Abbildung 6-11: Logarithmen der spannungsunabhängigen Mittelwerte der Elastizitätsmoduln Tabelle 6.4: E 1 und E 2 in Abhängigkeit von der Temperatur T Faktoren der Geradengleichungen zur Beschreibung der Logarithmen der Elastizitätsmoduln E 1 und E 2 in Abhängigkeit von der Temperatur T Elastizitätsmodul E 1 [MPa] log 10 E1 uE 1 ⋅ T + vE Elastizitätsmodul E 2 [MPa] 10 E2 = uE 2 ⋅ T vE ( ) = log ( ) + 1 2 u E1 v E1 β [%] u E2 v E2 β [%] SMA 0/11 S (I) -0,0455 3,2705 96,1 -0,071 3,0804 99,9 SMA 0/11 S (II) -0,0492 3,3527 99,0 -0,0678 3,1275 99,9 AB 0/11 S -0,0545 3,2309 98,4 -0,0781 2,9131 99,8 OPA 0/8 -0,0647 2,4593 96,4 -0,0756 2,0023 99,3 ABi 0/16 S -0,044 3,4458 96,9 -0,0668 3,1286 99,0 ATS 0/32 CS -0,0481 3,4371 99,1 -0,0779 3,1072 98,6 Die Berechnung der Dehnungsreaktion infolge einer konstanten Spannung kann mit Gleichung 6.1 unter Verwendung der in Tabelle 6.1 aufgeführten Regressionswerte 107
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Dimensionierungsrelevante Prognose
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Abstract The resistance against fat
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und Herrn Dr.-Ing. Markus Oeser mö
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3.4.3 Versuchsergebnisse...........
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werden konnten, im Vorfeld der Baum
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Zunächst wird in Kapitel 4 der Ein
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Als Bindemittel kommt Bitumen zum E
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Wegmesseinrichtungen gemessen werde
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2.4 Rheologie von Asphalt 2.4.1 Rhe
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2.4.1.5 Voigt-Kelvin-Modell Das Voi
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2.4.3 Reaktion rheologischer Modell
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E Dämpfer σa σa = = ε σ a a =
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2.4.3.5 Dehnungsfunktion des Voigt-
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0,0040 0,0035 Dehnung ε [-] 0,0030
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eignet sich für die Ermittlung des
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Energie dissipiert als zu Beginn de
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Phase I Phase II Phase III Dreiphas
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der Dehnungsreaktion des Asphaltes,
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Bodin [9] wählt zur Berechnung der
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Tabelle 3.1: Zusammensetzung der un
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Abbildung 3-2 Tabelle 3.2: Asphalta
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Die Differenz aus der Zugfestigkeit
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weisen die Probekörper aus ABi 0/1
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Die während der Belastung gemessen
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such bei der Prüftemperatur des Zu
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mungen des Probekörpers zu ermitte
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absoluten E-Modul beobachtet werden
- Seite 56 und 57: Energy Ratio ER 25.000 Energy Ratio
- Seite 58 und 59: N Makro C 1 C 2 el,100 = ⋅ ε Gle
- Seite 60 und 61: 4 Auswirkungen der Materialermüdun
- Seite 62 und 63: Tabelle 4.1: Parameter K 1 , K 2 ,
- Seite 64 und 65: 100.000 100.000 Versuchsdauer bis M
- Seite 66 und 67: -10 Exponent K 2 -9 -8 -7 -6 -5 -4
- Seite 68 und 69: Die in Abbildung 4-6 dargestellten
- Seite 70 und 71: Den Einfluss der Bindemittelviskosi
- Seite 72 und 73: Bei einer Belastungsfrequenz von f
- Seite 74 und 75: Abbildung 4-11: Vergleich der mitte
- Seite 76 und 77: 10.000.000 y = 1,4876x 0,9602 R 2 =
- Seite 78 und 79: Mit Dehnungsabhängigen Ermüdungsk
- Seite 80 und 81: Bei den in [24] untersuchten Asphal
- Seite 82 und 83: 1. Ermittlung der ertragbaren Lastw
- Seite 84 und 85: Tabelle 5.1: SMA 0/11 S (I) SMA 0/1
- Seite 86 und 87: 5.2 Temperatur-Frequenz-Äquivalenz
- Seite 88 und 89: deutlichen Unterschiede des absolut
- Seite 90 und 91: 0,50 0,45 0,40 0,35 SMA 0/11 S (I)
- Seite 92 und 93: Tabelle 5.3: Temperatur T [°C] SMA
- Seite 94 und 95: ähnliche Verläufe, wie der rechte
- Seite 96 und 97: denen Frequenzen offensichtlich all
- Seite 98 und 99: Abbildung 6-4 zeigt die Mittelwerte
- Seite 100 und 101: Durch Fehlerquadratminimierung kön
- Seite 102 und 103: Dieser Zusammenhang kann auch für
- Seite 104 und 105: Auch die Faktoren b i , die die Abh
- Seite 108 und 109: erfolgen. Für Temperaturen, bei de
- Seite 110 und 111: ε Burgers E ⎛ 2 ( σm ) − ⋅t
- Seite 112 und 113: ε i = ε E ,i 1 σ = E i 1,i + ε
- Seite 114 und 115: akkumulierte bleibende Dehnung εak
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- Seite 118 und 119: 6.5 Schlussfolgerung Mit Hilfe des
- Seite 120 und 121: Bei einer Belastungsfrequenz von f
- Seite 122 und 123: die Ermittlung der vier benötigten
- Seite 124 und 125: Literatur [1] Arand, W.; Rubach, C.
- Seite 126 und 127: [19] Hopman, P.; Kunst, P.; Pronk,
- Seite 128 und 129: [38] Wistuba, M.; Lackner, R.; Blab
- Seite 130 und 131: S 1 Koeffizient der Funktion zur Be
- Seite 132 und 133: Abbildung 3.5: Prozentualer Anteil
- Seite 134 und 135: Abbildung 5.4 Ermittlung der Steigu
- Seite 136 und 137: Abbildung 6.17 Abbildung 7.1: Abbil
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- Seite 142 und 143: Tabelle A1-2: Ergebnisse der Zug- u
- Seite 144 und 145: Tabelle A1-4: Ergebnisse der Zug- u
- Seite 146 und 147: Tabelle A1-6: Ergebnisse der Zug- u
- Seite 148 und 149: Tabelle A2-2: Ergebnisse der Einaxi
- Seite 150 und 151: Tabelle A2-4: Ergebnisse der Einaxi
- Seite 152 und 153: A 2.3 Ergebnisse: AB 0/11 S Tabelle
- Seite 154 und 155: Tabelle A2-8: Ergebnisse der Einaxi
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A 2.4 Ergebnisse: OPA 0/8 Tabelle A
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Tabelle A2-12: Ergebnisse der Einax
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A 3 Ermüdungsfunktionen A 3.1 Erm
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Bis zum Makroriss ertragene Lastwec
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A 3.2 Ermüdungsfunktionen: SMA 0/1
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Bis zum Makroriss ertragene Lastwec
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A 3.4 Ermüdungsfunktionen: OPA 0/8
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Bis zum Makroriss ertragene Lastwec
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Bis zum Makroriss ertragene Lastwec
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A 3.6 Ermüdungsfunktionen: ATS 0/3
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10.000.000 Bei einer Belastungsfreq
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1.000.000 Prognostizierte Lastwechs
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1.000.000 Prognostizierte Lastwechs
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Abbildung A6-3: Abhängigkeit der A
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A 6.2 Zeitliche Verläufe der relat
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Abbildung A6-11: Zeitliche Entwickl
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Abbildung A6-15: Zeitliche Entwickl
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Absoluter E-Modul |E| [MPa] 18000 1
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6 SMA 0/11 S (I) 0°C 10 Hz; 1,0 MP
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A 7.3 Akkumulierte bleibende Dehnun
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A 7.4 Akkumulierte bleibende Dehnun
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5 AB 0/16 S (I) -5°C 10 Hz; 1,0 MP
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A 7.6 Akkumulierte bleibende Dehnun
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Tabelle A8-1: Ergebnisse der Retard
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10.000 9.000 SMA 0/11 S (II) +20°C
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Tabelle A8-7: Ergebnisse der Retard
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18.000 16.000 AB 0/11 S +20°C 0,09
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Tabelle A8-12: Ergebnisse der Retar
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Tabelle A8-14: Ergebnisse der Retar
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16.000 14.000 ABi 0/16 S (I) +20°C
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Tabelle A8-20: Ergebnisse der Retar
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Tabelle A8-22: Ergebnisse der Retar
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A 8.2 Temperaturabhängigkeit der R
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Konstante a λ2 10 9 8 7 6 5 4 3 2
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Dehnung ε [-] 0,01 0,009 0,008 0,0