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Abbildung 4-11: Vergleich der mittels spannungsabhängiger Zeit-Ermüdungsfunktionen prognostizierten ertragbaren Lastwechselzahlen mit den tatsächlich in Zug- Schwellversuchen ermittelten Mittelwerten 74
4.6 Reduzierung des Prüfaufwandes Für die Ermittlung des in Abbildung 4-9 gezeigten Dimensionierungs-Diagramms mussten zahlreiche Zug-Schwellversuche durchgeführt werden. Obwohl der Einfluss verschiedener Prüffrequenzen durch die Bildung von Zeit-Ermüdungsfunktionen erfasst werden kann und somit die Anwendung einer einzigen Prüffrequenz ausreicht, müssen mindestens neun Einzelversuche je untersuchter Temperatur durchgeführt werden (drei Laststufen bei dreifacher Belegung). Da die Temperatur einen entscheidenden Einfluss auf die Ermüdungsresistenz ausübt, sollten Zug- Schwellversuche bei mindestens vier Prüftemperaturen zur Anwendung kommen. Daraus resultieren mindestens 36 Einzelversuche, die eine Prüfzeit von ca. 4 Wochen erfordern. Der in der Regel kurze Zeitraum, in dem Angebote für Baumaßnahmen erstellt werden müssen, erfordert eine Reduzierung des Prüfaufwandes, die jedoch nicht zu einer deutlichen Abnahme der Prognosequalität führen darf. 4.6.1 Prognose mittels dehnungsabhängiger Ermüdungsfunktionen Für die Anwendung in Dimensionierungsrechnungen können auch dehnungsabhängige Ermüdungsfunktionen (Gleichung 3.14) verwendet werden. Zur Überprüfung der erreichten Prognosequalität wurden in Abbildung 4-12 die Mittelwerte der bei einer bestimmten Spannungsdifferenz ∆σ ertragbaren Lastwechselzahlen den nach Gleichung 3.14 berechneten Lastwechselzahlen gegenübergestellt, wobei als Dehnungsdifferenz ∆ε der Mittelwert der elastischen Anfangsdehnungen der entsprechenden Zug-Schwellversuche verwendet wurde. Die Prognosekontrolle zeigt, dass auch die Verwendung dehnungsabhängiger Ermüdungsfunktionen unter Verwendung der in Tabelle 4.1 aufgeführten Ermüdungsfunktions-Parameter zu einer guten Prognosequalität führt. 75
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Dimensionierungsrelevante Prognose
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Abstract The resistance against fat
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und Herrn Dr.-Ing. Markus Oeser mö
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3.4.3 Versuchsergebnisse...........
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werden konnten, im Vorfeld der Baum
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Zunächst wird in Kapitel 4 der Ein
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Als Bindemittel kommt Bitumen zum E
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Wegmesseinrichtungen gemessen werde
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2.4 Rheologie von Asphalt 2.4.1 Rhe
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2.4.1.5 Voigt-Kelvin-Modell Das Voi
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2.4.3 Reaktion rheologischer Modell
Seite 24 und 25: E Dämpfer σa σa = = ε σ a a =
Seite 26 und 27: 2.4.3.5 Dehnungsfunktion des Voigt-
Seite 28 und 29: 0,0040 0,0035 Dehnung ε [-] 0,0030
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Seite 32 und 33: Energie dissipiert als zu Beginn de
Seite 34 und 35: Phase I Phase II Phase III Dreiphas
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Seite 38 und 39: Bodin [9] wählt zur Berechnung der
Seite 40 und 41: Tabelle 3.1: Zusammensetzung der un
Seite 42 und 43: Abbildung 3-2 Tabelle 3.2: Asphalta
Seite 44 und 45: Die Differenz aus der Zugfestigkeit
Seite 46 und 47: weisen die Probekörper aus ABi 0/1
Seite 48 und 49: Die während der Belastung gemessen
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Seite 52 und 53: mungen des Probekörpers zu ermitte
Seite 54 und 55: absoluten E-Modul beobachtet werden
Seite 56 und 57: Energy Ratio ER 25.000 Energy Ratio
Seite 58 und 59: N Makro C 1 C 2 el,100 = ⋅ ε Gle
Seite 60 und 61: 4 Auswirkungen der Materialermüdun
Seite 62 und 63: Tabelle 4.1: Parameter K 1 , K 2 ,
Seite 64 und 65: 100.000 100.000 Versuchsdauer bis M
Seite 66 und 67: -10 Exponent K 2 -9 -8 -7 -6 -5 -4
Seite 68 und 69: Die in Abbildung 4-6 dargestellten
Seite 70 und 71: Den Einfluss der Bindemittelviskosi
Seite 72 und 73: Bei einer Belastungsfrequenz von f
Seite 76 und 77: 10.000.000 y = 1,4876x 0,9602 R 2 =
Seite 78 und 79: Mit Dehnungsabhängigen Ermüdungsk
Seite 80 und 81: Bei den in [24] untersuchten Asphal
Seite 82 und 83: 1. Ermittlung der ertragbaren Lastw
Seite 84 und 85: Tabelle 5.1: SMA 0/11 S (I) SMA 0/1
Seite 86 und 87: 5.2 Temperatur-Frequenz-Äquivalenz
Seite 88 und 89: deutlichen Unterschiede des absolut
Seite 90 und 91: 0,50 0,45 0,40 0,35 SMA 0/11 S (I)
Seite 92 und 93: Tabelle 5.3: Temperatur T [°C] SMA
Seite 94 und 95: ähnliche Verläufe, wie der rechte
Seite 96 und 97: denen Frequenzen offensichtlich all
Seite 98 und 99: Abbildung 6-4 zeigt die Mittelwerte
Seite 100 und 101: Durch Fehlerquadratminimierung kön
Seite 102 und 103: Dieser Zusammenhang kann auch für
Seite 104 und 105: Auch die Faktoren b i , die die Abh
Seite 106 und 107: der Spannung, zu einer Zunahme der
Seite 108 und 109: erfolgen. Für Temperaturen, bei de
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Seite 118 und 119: 6.5 Schlussfolgerung Mit Hilfe des
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Literatur [1] Arand, W.; Rubach, C.
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[19] Hopman, P.; Kunst, P.; Pronk,
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[38] Wistuba, M.; Lackner, R.; Blab
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S 1 Koeffizient der Funktion zur Be
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Abbildung 3.5: Prozentualer Anteil
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Abbildung 5.4 Ermittlung der Steigu
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Abbildung 6.17 Abbildung 7.1: Abbil
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Tabelle A1-2: Ergebnisse der Zug- u
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Tabelle A2-2: Ergebnisse der Einaxi
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A 2.3 Ergebnisse: AB 0/11 S Tabelle
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A 2.4 Ergebnisse: OPA 0/8 Tabelle A
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Tabelle A2-12: Ergebnisse der Einax
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A 3 Ermüdungsfunktionen A 3.1 Erm
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Bis zum Makroriss ertragene Lastwec
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A 3.2 Ermüdungsfunktionen: SMA 0/1
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A 3.4 Ermüdungsfunktionen: OPA 0/8
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A 3.6 Ermüdungsfunktionen: ATS 0/3
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10.000.000 Bei einer Belastungsfreq
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1.000.000 Prognostizierte Lastwechs
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1.000.000 Prognostizierte Lastwechs
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Abbildung A6-3: Abhängigkeit der A
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A 6.2 Zeitliche Verläufe der relat
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Abbildung A6-11: Zeitliche Entwickl
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Abbildung A6-15: Zeitliche Entwickl
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Absoluter E-Modul |E| [MPa] 18000 1
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6 SMA 0/11 S (I) 0°C 10 Hz; 1,0 MP
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A 7.3 Akkumulierte bleibende Dehnun
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5 AB 0/16 S (I) -5°C 10 Hz; 1,0 MP
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Tabelle A8-1: Ergebnisse der Retard
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10.000 9.000 SMA 0/11 S (II) +20°C
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Tabelle A8-7: Ergebnisse der Retard
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18.000 16.000 AB 0/11 S +20°C 0,09
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Tabelle A8-12: Ergebnisse der Retar
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16.000 14.000 ABi 0/16 S (I) +20°C
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A 8.2 Temperaturabhängigkeit der R
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Konstante a λ2 10 9 8 7 6 5 4 3 2
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Dehnung ε [-] 0,01 0,009 0,008 0,0
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