Dissertation Mollenhauer.pdf

10.000.000
y = 1,4876x 0,9602
R 2 = 0,9178
Mit Dehnungsabhängigen Ermüdungskurven d d
prognostizierte ertragbare Lastwechselzahl
N Makro,PROGNOSE (∆εMITTEL)
1.000.000
y = 4,5222x 0,8849
R 2 = 0,9474
y = 0,3811x 1,0765
R 2 = 0,9395
y = 1,4235x 0,9704
SMA 0/11 S (I)
R 2 = 0,9044
y = 1,8725x 0,9305
100.000
SMA 0/11 S (II)
R 2 = 0,9898
SMA 0/11 S (III)
y = 1,5513x 0,9446
AB 0/11 S
R 2 = 0,9764
10.000
OPA 0/8
y = 5,4804x 0,8416
ABi 0/16 S (I) R 2 = 0,9576
ABi 0/16 S (II) y = 2,1217x 0,9056
ATS 0/22 CS R 2 = 0,8564
ATS 0/32 CS y = 0,7854x 0,9819
1.000
R 2 = 0,8771
1.000 10.000 100.000 1.000.000 10.000.000
Bis zum Makroriss ertragene Lastwechselzahl N Makro,IST (Mittel)
Abbildung 4-12: Vergleich der mittels dehnungsabhängiger Ermüdungsfunktionen
prognostizierten ertragbaren Lastwechselzahlen mit den tatsächlich in Zug-
Schwellversuchen ermittelten Mittelwerten
Ein von READ [28] für die Auswertung von Spaltzug-Schwellversuchen entwickeltes
Konzept sieht vor, eine dehnungsabhängige Ermüdungsfunktion anhand von
Versuchsergebnissen zu erstellen, die bei unterschiedlichen Prüftemperaturen
ermittelt wurden. Dieser Theorie folgend, hängt die bis zur Makrorissbildung
ertragbare Lastwechselzahl im Spaltzug-Schwellversuch von der elastischen
Anfangsdehnung ab, unabhängig von der Temperatur bei der sie erregt wurde.
Diese Eigenschaft der Spaltzug-Schwellversuche wird an der TU Dresden zur
Ermittlung von Ermüdungsfunktionen für die Dimensionierung von Asphaltbefestigungen
genutzt [36].
Zur Überprüfung der Anwendbarkeit dieses Konzeptes auf die Ergebnisse der
einaxialen Zug-Schwellversuche sind in Abbildung 4-13 die temperaturunabhängigen
Ermüdungsfunktionen für die Frequenzen 3 Hz und 10 Hz dargestellt.
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