Dissertation Mollenhauer.pdf
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N<br />
Makro C 1<br />
C 2<br />
el,100<br />
= ⋅ ε<br />
Gleichung 3.14<br />
N<br />
Makro K 1<br />
K 2<br />
= ⋅ ∆σ<br />
Gleichung 3.15<br />
Die spannungsabhängigen Ermüdungsfunktionen (Gleichung 3.15) eignen sich gut,<br />
um die Temperaturabhängigkeit des Ermüdungsverhaltens darzustellen [23].<br />
Abbildung 3-10 zeigt die in Abhängigkeit von der Temperatur T und der Spannungsdifferenz<br />
∆σ ertragbare Lastwechselzahl N von drei verschiedenen Asphalten.<br />
Bei der Spannung ∆σ ertragbare Lastwechselzahl<br />
N(T,∆σ)<br />
100.000.000<br />
10.000.000<br />
1.000.000<br />
100.000<br />
10.000<br />
SMA 0/11 S<br />
∆σ [MPa]<br />
0,6<br />
0,8<br />
1,0<br />
1,2<br />
1,4<br />
1,6<br />
1,8<br />
2,0<br />
2,2<br />
ABi 0/16 S<br />
∆σ [MPa]<br />
0,6<br />
0,8<br />
1,0<br />
1,2<br />
1,4<br />
1,6<br />
1,8<br />
2,0<br />
2,2<br />
0/22 CS<br />
1.000<br />
-20 -10 0 10 20-20 -10 0 10 20-20 -10 0 10 20<br />
Temperatur T [°C]<br />
Temperatur T [°C]<br />
Temperatur T [°C]<br />
Abbildung 3-10: Anwendung der spannungsabhängigen Ermüdungsfunktionen zur Ermittlung<br />
der bis zur Makrorissbildung N Makro ertragbaren Lastwechselzahl in Abhängigkeit<br />
von der Spannungsdifferenz ∆σ [23]<br />
Der in einem Zug-Schwellversuch zu beobachtende Verlauf der akkumulierten<br />
bleibenden Dehnung hängt im hohen Maße vom Hohlraumgehalt des geprüften<br />
Probekörpers ab. Daher wird jede Belastungsstufe nach Möglichkeit mit drei<br />
Einzelversuchen belegt. Die Auswahl der Probekörper erfolgt dabei unter Berücksichtigung<br />
ihrer Raumdichten.<br />
Für die Ermittlung der Ermüdungsfunktionen werden die Ergebnisse jedes einzelnen<br />
Zug-Schwellversuchs ohne vorherige Mittelwertbildung berücksichtigt.<br />
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