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10.000.000 Bei einer Belastungsfrequenz von 10 Hz ertragbare Lastwechselzahl N Makro (∆σ) 1.000.000 100.000 10.000 2,0 2,2 2,4 2,6 1.000 -20 -15 -10 -5 0 5 10 Temperatur 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 ∆σ Abbildung A4-3: Anwendung der spannungsabhängigen Ermüdungskurven – ABi 0/16 S 10.000.000 Bei einer Belastungsfrequenz von 10 Hz ertragbare Lastwechselzahl N Makro (∆σ) 1.000.000 0,6 100.000 0,8 ∆σ 1,0 10.000 1,2 1,4 2,2 2,0 1,6 1,8 1.000 -20 -15 -10 -5 0 5 10 Temperatur Abbildung A4-4: Anwendung der spannungsabhängigen Ermüdungskurven – ATS 176
A 5 Ermittlung eines einheitlichen Exponenten für Ermüdungsfunktionen 1.000.000 Prognostizierte Lastwechselzahl N Makro,Prognose 100.000 10.000 K2(-15°C) K2(-5°C) K2(0°C) K2(+5°C) y = 1,1358x 0,9968 R 2 = 0,9213 y = 1,068x 1,0018 R 2 = 0,9205 y = 0,9088x 1,0149 R 2 = 0,9185 y = 5,2247x 0,8728 R 2 = 0,935 1.000 1.000 10.000 100.000 1.000.000 In Zug-Schwellversuchen ermittelte Lastwechselzahlen N Makro, IST Abbildung A5-1: Bei Verwendung von Ermüdungsfunktionen mit temperaturunabhängigen Exponenten K 2 erreichbare Prognosequalität (SMA 0/11 S (I)) 1.000.000 Prognostizierte Lastwechselzahl N Makro,Prognose 100.000 K2(-15°C) y = 4465,3x 0,2325 R 2 = 0,1062 10.000 K2(2,5°C) y = 5,3998x 0,8315 R 2 = 0,4284 K2(+10°C) y = 269,14x 0,483 R 2 = 0,4159 1.000 1.000 10.000 100.000 1.000.000 In Zug-Schwellversuchen ermittelte Lastwechselzahlen N Makro, IST Abbildung A5-2: Bei Verwendung von Ermüdungsfunktionen mit temperaturunabhängigen Exponenten K 2 erreichbare Prognosequalität (SMA 0/11 S (III)) 177
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Dimensionierungsrelevante Prognose
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Abstract The resistance against fat
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und Herrn Dr.-Ing. Markus Oeser mö
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3.4.3 Versuchsergebnisse...........
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werden konnten, im Vorfeld der Baum
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Zunächst wird in Kapitel 4 der Ein
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Als Bindemittel kommt Bitumen zum E
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Wegmesseinrichtungen gemessen werde
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2.4 Rheologie von Asphalt 2.4.1 Rhe
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2.4.1.5 Voigt-Kelvin-Modell Das Voi
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2.4.3 Reaktion rheologischer Modell
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E Dämpfer σa σa = = ε σ a a =
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2.4.3.5 Dehnungsfunktion des Voigt-
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0,0040 0,0035 Dehnung ε [-] 0,0030
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eignet sich für die Ermittlung des
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Energie dissipiert als zu Beginn de
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Phase I Phase II Phase III Dreiphas
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der Dehnungsreaktion des Asphaltes,
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Bodin [9] wählt zur Berechnung der
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Tabelle 3.1: Zusammensetzung der un
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Abbildung 3-2 Tabelle 3.2: Asphalta
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Die Differenz aus der Zugfestigkeit
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weisen die Probekörper aus ABi 0/1
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Die während der Belastung gemessen
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such bei der Prüftemperatur des Zu
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mungen des Probekörpers zu ermitte
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absoluten E-Modul beobachtet werden
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Energy Ratio ER 25.000 Energy Ratio
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N Makro C 1 C 2 el,100 = ⋅ ε Gle
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4 Auswirkungen der Materialermüdun
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Tabelle 4.1: Parameter K 1 , K 2 ,
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100.000 100.000 Versuchsdauer bis M
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-10 Exponent K 2 -9 -8 -7 -6 -5 -4
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Die in Abbildung 4-6 dargestellten
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Den Einfluss der Bindemittelviskosi
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Bei einer Belastungsfrequenz von f
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Abbildung 4-11: Vergleich der mitte
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10.000.000 y = 1,4876x 0,9602 R 2 =
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Mit Dehnungsabhängigen Ermüdungsk
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Bei den in [24] untersuchten Asphal
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1. Ermittlung der ertragbaren Lastw
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Tabelle 5.1: SMA 0/11 S (I) SMA 0/1
Seite 86 und 87:
5.2 Temperatur-Frequenz-Äquivalenz
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deutlichen Unterschiede des absolut
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0,50 0,45 0,40 0,35 SMA 0/11 S (I)
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Tabelle 5.3: Temperatur T [°C] SMA
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ähnliche Verläufe, wie der rechte
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denen Frequenzen offensichtlich all
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Abbildung 6-4 zeigt die Mittelwerte
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Durch Fehlerquadratminimierung kön
Seite 102 und 103:
Dieser Zusammenhang kann auch für
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Auch die Faktoren b i , die die Abh
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der Spannung, zu einer Zunahme der
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erfolgen. Für Temperaturen, bei de
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ε Burgers E ⎛ 2 ( σm ) − ⋅t
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ε i = ε E ,i 1 σ = E i 1,i + ε
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akkumulierte bleibende Dehnung εak
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0,02 Dehnung ε [-] 0,018 0,016 0,0
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6.5 Schlussfolgerung Mit Hilfe des
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Bei einer Belastungsfrequenz von f
Seite 122 und 123:
die Ermittlung der vier benötigten
Seite 124 und 125:
Literatur [1] Arand, W.; Rubach, C.
Seite 126 und 127: [19] Hopman, P.; Kunst, P.; Pronk,
Seite 128 und 129: [38] Wistuba, M.; Lackner, R.; Blab
Seite 130 und 131: S 1 Koeffizient der Funktion zur Be
Seite 132 und 133: Abbildung 3.5: Prozentualer Anteil
Seite 134 und 135: Abbildung 5.4 Ermittlung der Steigu
Seite 136 und 137: Abbildung 6.17 Abbildung 7.1: Abbil
Seite 138 und 139: 138
Seite 140 und 141: 140
Seite 142 und 143: Tabelle A1-2: Ergebnisse der Zug- u
Seite 148 und 149: Tabelle A2-2: Ergebnisse der Einaxi
Seite 152 und 153: A 2.3 Ergebnisse: AB 0/11 S Tabelle
Seite 156 und 157: A 2.4 Ergebnisse: OPA 0/8 Tabelle A
Seite 158 und 159: Tabelle A2-12: Ergebnisse der Einax
Seite 160 und 161: A 3 Ermüdungsfunktionen A 3.1 Erm
Seite 162 und 163: Bis zum Makroriss ertragene Lastwec
Seite 164 und 165: A 3.2 Ermüdungsfunktionen: SMA 0/1
Seite 168 und 169: A 3.4 Ermüdungsfunktionen: OPA 0/8
Seite 174 und 175: A 3.6 Ermüdungsfunktionen: ATS 0/3
Seite 178 und 179: 1.000.000 Prognostizierte Lastwechs
Seite 180 und 181: 1.000.000 Prognostizierte Lastwechs
Seite 182 und 183: Abbildung A6-3: Abhängigkeit der A
Seite 184 und 185: A 6.2 Zeitliche Verläufe der relat
Seite 186 und 187: Abbildung A6-11: Zeitliche Entwickl
Seite 188 und 189: Abbildung A6-15: Zeitliche Entwickl
Seite 190 und 191: Absoluter E-Modul |E| [MPa] 18000 1
Seite 192 und 193: 6 SMA 0/11 S (I) 0°C 10 Hz; 1,0 MP
Seite 194 und 195: A 7.3 Akkumulierte bleibende Dehnun
Seite 198 und 199: 5 AB 0/16 S (I) -5°C 10 Hz; 1,0 MP
Seite 202 und 203: Tabelle A8-1: Ergebnisse der Retard
Seite 204 und 205: 10.000 9.000 SMA 0/11 S (II) +20°C
Seite 206 und 207: Tabelle A8-7: Ergebnisse der Retard
Seite 208 und 209: 18.000 16.000 AB 0/11 S +20°C 0,09
Seite 210 und 211: Tabelle A8-12: Ergebnisse der Retar
Seite 214 und 215: 16.000 14.000 ABi 0/16 S (I) +20°C
Seite 220 und 221: A 8.2 Temperaturabhängigkeit der R
Seite 222 und 223: Konstante a λ2 10 9 8 7 6 5 4 3 2
Seite 224: Dehnung ε [-] 0,01 0,009 0,008 0,0
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