Energetische Nutzung von feuchter Biomasse in ... - tuprints

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8 Simulation eines Rohrbündelwärmetauschers zur Biomasseaufheizung 178 und damit bei ähnlicher Fluiddichte mit ∆p = Druckverlust in Pa � p ≈ � p ref � � ref l l ref d i,ref d i � u 2 i ui, ref� ref = Index für Referenzwert des konventionellen Wärmetauschers � = Widerstandsbeiwert (8.21) Der Widerstandsbeiwert ζ ist von der Reynolds-Zahl der Rohrinnenströmung Rei abhängig. Es gilt für laminare Strömung Re i < 2320 Re i = u i � d i � � = 64 Re i und für turbulente Strömung nach Blasius 3000 < Re i < 10 5 � = 0,3164 4 �Re i mit Rei = Reynolds-Zahl der Rohrinnenströmung � = dynamische Viskosität des Fluids in kg m -1 s -1 (8.22) (8.23) (8.24)
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Diese Arbeit wurde im Zeitraum vom
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Ich danke herzlich meinem Doktorvat
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5.2 Produktidentifikation..........
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Abkürzungen und Formelzeichen Form
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VI pu Umgebungsdruck in Pa ∆p Dru
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Abkürzungen VIII AHG 1,6-Anhydrogl
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1 Einleitung anlage nur bedingt wir
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2 Aufgabenstellung Das Ziel dieser
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3 Theoretischer Teil 3.1 Eigenschaf
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3.2 SCWO (Supercritical Water Oxida
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Salzausfall 3.2 SCWO (Supercritical
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3.3 Biomasse Allgemeines 3.3 Biomas
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3.3 Biomasse Biomasse ist prinzipie
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3.3 Biomasse schlamm kommt Zink mit
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4 Stand der Forschung: Biomasse in
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5 Experimenteller Teil (Doppelrohrw
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5 Experimenteller Teil H 2 O 2 -Lsg
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5 Experimenteller Teil Der Flüssig
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5 Experimenteller Teil sich möglic
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5 Experimenteller Teil Abschließen
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5 Experimenteller Teil Versuch Subs
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5 Experimenteller Teil Abb. 5.6: HP
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5 Experimenteller Teil HPLC-Analyti
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6 Ergebnisse der Versuche zu Glucos
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6.1.1 Temperatur- und Verweilzeitei
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A C / % (mol mol -1 ) A C / % (mol
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6.1 Hydrothermale Zersetzung von Gl
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A C (Milchsäure) / % (mol mol -1 )
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6.2.1 Temperatur- und Verweilzeitei
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A C / % (mol mol -1 ) A C / % (mol
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6.2 Oxidativer Abbau von Glucose di
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6.2 Oxidativer Abbau von Glucose Te
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6.2.4 Salzeinfluss von Zinksulfat 6
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6.3 Mechanistische Überlegungen Hy
Seite 125 und 126:
6.3 Mechanistische Überlegungen Gl
Seite 127 und 128:
OH Xylose OH OH OH O OH + H + O OH
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H O 6.3 Mechanistische Überlegunge
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Zerfall Disproportionierung Rekombi
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6.3 Mechanistische Überlegungen Gl
Seite 135 und 136:
6.4 Kinetik der Reaktionen von Gluc
Seite 137 und 138:
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Seite 141 und 142:
Seite 143 und 144: 6.4 Kinetik der Reaktionen von Gluc
Seite 145 und 146: c(CO 2 ) / mmol L -1 Abb. 6.50: Gem
Seite 147: 6.4 Kinetik der Reaktionen von Gluc
Seite 150 und 151: 7 Ergebnisse der Versuche zu Aminos
Seite 175 und 176: 8 Simulation eines Rohrbündelwärm
Seite 177 und 178: mit � = Dichte des Fluids als ρ
Seite 179 und 180: V = Fluidvolumen im Rohrbündel / i
Seite 181 und 182: 8.1 Wärmetauscher mit reibungsfrei
Seite 189 und 190: u / m s -1 1,4 1,2 1,0 0,8 0,6 0,4
Seite 193: 8.2 Druckverlust über den Wärmeta
Seite 197 und 198: 8.3 Resümee Wärmetauscherdesign B
Seite 199 und 200: 8.3 Resümee Wärmetauscherdesign A
Seite 201 und 202: 9 Machbarkeitsbetrachtungen Zunäch
Seite 203 und 204: 9.1 Energetische Effizienz und Kost
Seite 205 und 206: für flüssigen Sauerstoff und DKP
Seite 211 und 212: 9.2 Vergleich mit konventionellen E
Seite 213 und 214: 9.2 Vergleich mit konventionellen E
Seite 215 und 216: 9.3 Feedanforderungen Für den Sond
Seite 217: 9.3 Feedanforderungen • organisch
Seite 220 und 221: 10 Zusammenfassung und Ausblick Kin
Seite 222 und 223: 10 Zusammenfassung und Ausblick sä
Seite 224 und 225: 10 Zusammenfassung und Ausblick Als
Seite 226 und 227: 10 Zusammenfassung und Ausblick Ein
Seite 228 und 229: Literatur [Ant-1990b] M. J. Antal,
Seite 230 und 231: Literatur [Cal-1987] M. M. Caldeira
Seite 232 und 233: Literatur [HEC-1974b] R. G. Bond, C
Seite 234 und 235: Literatur [Kha-2004] M. S. Khan, S.
Seite 236 und 237: Literatur [Mat-2005] Y. Matsumura,
Seite 238 und 239: Literatur [Qui-2002] A. T. Quitain,
Seite 240 und 241: Literatur [Spu-1993] J. H. Spurk, S
Seite 243 und 244: 12 Anhang A Hochdruckanlagen Versuc
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Anhang Versuchen ohne Sauerstoff wa
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Anhang Massenanteil w oder als Stof
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Anhang Dichten bei Reaktionsbedingu
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Abschätzung des Konvertierungsglei
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Anhang Damit lassen sich in Abhäng
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Anhang mischung und anschließendem
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Substanz 25 °C 35 °C 50 °C 58°C
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��
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Anhang 9 8 7 6 5 4 3 2 1 ppm Tabell
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Substanz NMR-Daten 1 H und 13 C Eth
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Anhang Des Weiteren konnte aufgrund
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Stoffmengenströme Stoffmengenströ
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Die Stoffmengenströme in der Flüs
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A C,i = z C,i⋅˙n i,aus z C,Edukt
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E Messwerte Anhang Es sind die Mitt
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Differentialkreislaufreaktoranlage:
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Anhang Tabelle 12.11: Versuchsdaten
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Anhang Gasanalytik vor. Zum anderen
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Oxidation von Glycin in heißem Hoc
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F Reaktionskinetik Vergleich der Ve
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Modellierung des Sauerstoffverbrauc
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Modellierung des hydrothermalen Abb
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Energiebilanz: [War-1997] ∂��
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zw. wobei wegen �u ∂ h ∂ x
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Anhang Auch wenn die dargestellten
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Wärmetauscher Machbarkeit Anhang B
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Integrierter Apparat (Wärmetausch
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H Kostenberechnung Anhang Die Koste
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Anhang Damit erhält man für Appar
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Exemplarische Berechnung der Entsor
Seite 319 und 320:
Anhang Tabelle 12.41: Energiekosten
Seite 321 und 322:
Anhang rechnet sich das SCWO-Verfah
Seite 323 und 324:
J Funktionscode kinetische Presto-M
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Kontrollstrom keiner Volumenkontrak
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K Programmcode Wärmetauscher-Model
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(* Tabellenausgabe *) xdata = Flatt
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(* Dichte (abhängig von temp in K)
Seite 337:
Dirk Klingler Holzhofallee 1a 64283
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