UNIVERSIDAD COMPLUTENSE DE MADRID

2R⎛3 ∆R ∆R⎞
1+ − ⎜ + 2 ⎟
1 RG 2 RG R
CMRR >
⎝ ⎠
2 ∆R
R
De estas ecuaciones se deducen una serie de resultados:
Topologías internas de un amplificador operacional y dispositivos relacionados
117
(4.58)
A) Cuanto menor sea la tolerancia de las resistencias, menor es la diferencia ∆R entre
ellas y, en consecuencia, mayor es la razón de rechazo del modo común.
B) Cuanto mayor sea la ganancia diferencial, mayor es la razón de rechazo del modo
común producida por la diferencia entre las resistencias.
C) La ganancia de la tensión de referencia puede ser distinta de 1. Este hecho no es
problemático cuando esta tensión es tierra. Sin embargo, existen configuraciones en las que
esto no es cierto, como algunas fuentes de corriente controladas por tensión.
Este es el motivo por el que no se suelen implementar amplificadores de instrumentación
directamente a partir de amplificadores operacionales discretos. P.e., las resistencias más
precisas que pueden encontrarse en el mercado tienen una tolerancia de 0.1%. A pesar de que el
valor es muy pequeño, se corre el riesgo de tener una razón de rechazo del modo común del
orden de 500 con ganancia diferencial igual a 1. Por esta causa, suelen utilizarse amplificadores
integrados, en los que las resistencias internas han sido ajustadas por láser.
4.4.1.2 Influencia de la ganancia en lazo abierto de los amplificadores operacionales
En este caso, vamos a suponer que las resistencias son exactamente iguales pero que los
amplificadores operacionales tienen ganancia finita. Por tanto, la estructura clásica de tres
amplificadores de fig. 4.28 se transformaría en fig. 4.31.
Las ecuaciones de malla de este nuevo circuito son las siguientes:
( )
V = A V − V
(4.59a)
3 1· A 1
( )
V = A V − V
(4.59b)
4 2· B 2
( )
V = A· V − V
(4.59c)
OUT
3 6 5
V3 −V1 V1−V2 = (4.59d)
R R
G
G
V1−V2 V2 −V4
= (4.59e)
R R
V4 −V6 V6 −VREF
= (4.59f)
R R