TH`ESE DE DOCTORAT DE L'UNIVERSITà PARIS 6 Spécialité ...
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3.4 Calcul d’expressions explicites de la perte en SINR 49<br />
Après avoir effectué ces approximations préliminaires, nous sommes maintenant capables de développer<br />
l’expression du rapport de SINR et de réaliser une analyse asymptotique de r, sous l’hypothèse d’une faible<br />
largeur de bande fractionnée et d’un nombre élevé de capteurs. Cela nous permet d’obtenir des expressions<br />
explicites du rapport de SINR qui pouvent servir à l’analyse de l’influence des différents paramètres du<br />
scénario. Dans la suite, nous considérons tout d’abord le cas d’une source d’interférence dans les lobes<br />
secondaires, pour lequel nous montrons que r peut être approché par l’expression (3.21), quelque soit<br />
la position de la source utile. Ensuite, nous considérons le cas d’une source d’interférence dans le lobe<br />
principal, ce qui conduit à l’expression (3.25). D’autre part, nous nous intéressons à la pire position de la<br />
source utile par rapport à la source d’interférence (au sens du critère choisi), pour laquelle nous calculons<br />
la valeur minimale r min de r et obtenons (3.27). Enfin, nous relions cette dernière expression à la borne<br />
inférieure sur le rapport de SINR donnée par r lb dans (3.15).<br />
3.4.3 Cas d’une source d’interférence vue dans les lobes secondaires<br />
En insérant (3.18) dans (3.16) nous avons<br />
où<br />
φ H S ˜R S φ S = σ2 S<br />
2<br />
φ H S φ S,1<br />
φ H S φ S,2<br />
[ ∣∣φ<br />
H<br />
S φ S,1<br />
∣ ∣<br />
2<br />
+<br />
∣ ∣φ H<br />
S φ S,2<br />
∣ ∣<br />
2 ] , (3.19)<br />
−j(N−1)∆y sin(N∆y)<br />
= e<br />
sin(∆y)<br />
j(N−1)∆y sin(N∆y)<br />
= e<br />
sin(∆y)<br />
(3.20)<br />
avec ∆y = π 2<br />
∆f<br />
f 0<br />
u S . Après substitution de (3.20) dans (3.19), on obtient<br />
φ H ˜R S S φ S = σS<br />
2 sin 2 (N∆y)<br />
sin 2 (∆y) .<br />
En effectuant un développement limité sous les hypothèses ∆f<br />
f 0<br />
N ∆f<br />
f 0<br />
≪ 1, on obtient l’approximation :<br />
( ( ) )<br />
φ H ˜R S S φ S ≈ σSN 2 2 1 − N2 B 2<br />
144 π2 u 2 S .<br />
f 0<br />
≪ 1 et N ≫ 1 mais sous la contrainte<br />
Par conséquent, après avoir remarqué que SINR ZB ≈ Nσ2 S<br />
σ<br />
en présence d’une source d’interférence vue<br />
n<br />
2<br />
dans les lobes secondaires, le rapport r peut être approché par :<br />
( )<br />
r ≈ 1 − π2 NB 2<br />
144 u2 S . (3.21)<br />
f 0<br />
Ce résultat obtenu pour un réseau ALU de N capteurs espacés de d : demi-longueur d’onde par rapport à<br />
la fréquence centrale peut s’écrire sous une forme plus générale pour pouvoir être transposable à un réseau<br />
quelconque de distance intercapteur quelconque. En effet, puisque f 0 = 2c<br />
d et u SNd ≈ D S (dimension de<br />
l’antenne projetée sur la direction de l’onde incidente), (3.21) devient :<br />
r ≈ 1 − π2<br />
36<br />
( ) 2 BDS<br />
.<br />
c<br />
On valide maintenant le résultat précédent sur des simulations. Fig.3.4 compare le rapport exact (3.10)<br />
à l’approché (3.21) pour deux valeurs de bande fractionnée. On observe que l’approximation donnée par<br />
(3.21) est précise pour des faibles valeurs de bande fractionnée, sauf dans les premiers lobes secondaires.