Bodengewölbe unter ruhender und nichtruhender Belastung bei ...

Modellversuche am Dammquerschnitt 121
30
0.020
mittlere Spannung σ [kN/m 2 ]
20
10
Schaumstoff
σ
σ
σ zo
GG
tats. Geogitterauflast:
σ z,GG
= σ - σ zo
T
T
T
äquivalente Knotenlast F [kN]
0.016
0.012
0.008
0.004
F =
σ
T
- σ zo
l S . l A
0
σ zo
0 20 40 60 80
Auflast σ stat
[-]
0.000
0 20 40 60 80
Auflast σ stat
[-]
Bild 6.19: Herleitung der äquivalenten Knotenlast für das Seiltragwerkmodell
Bild 6.18 zeigt die Verformungsfigur und Bild 6.20 die Zugkraftverteilung in den Seilabschnitten,
die sich für eine äquivalente Knotenlast F = 19,4 N (σ stat = 75 kN/m 2 ) ergibt. Analog
zum Modellversuch ist eine deutliche Lastabtragung in Richtung der Gitterstruktur (x-y
Richtung) festzustellen. Die Zugkräfte im Pfahlzwischenraum (F G,x = F G,y ≈ 0,15 kN) betragen
nur 20 % der Zugkraft, die in direkter Umgebung der Pfahlköpfe (F G,x ≈ 0,77 kN) berechnet
wird.
3
2 1
Pos.
F G,x
F G,y
[kN]
1
0,77
0,41
2
0,55
0,55
3
0,15
0,15
Bild 6.20: Zugkraftverteilung in den Seilelementen für äquivalente Knotenlasten F = 19,4 N
Ein Vergleich zwischen numerischen Ergebnissen, Versuchsergebnissen und analytisch nach
Zaeske (2001) ermittelten Zugkräften ist in Bild 6.21 dargestellt. Die analytische Berechnung
nach Zaeske (2001) deckt die numerisch ermittelten, maximalen Dehnungen auf der sicheren
Seite liegend ab. Für die DMS-Positionen 3 und 4 ist eine gute Übereinstimmung zwischen
Messergebnis und FEM-Berechnung festzustellen. DMS Position 2 hingegen fällt im Modell-