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6.2 Theoretisches Prozesskraftmodell für das Rührreibschweißen<br />
Messergebnissen aus Abbildung 6-15 nicht zu entnehmen ist. Diese Tatsache<br />
deutet darauf hin, dass die in Abbildung 6-19 getroffenen Annahmen die Realität<br />
nur in grober Nährung beschreiben. Das bedeutet, dass sich der dargestellte<br />
Werkstofffluss in der Realität komplexer darstellt als hier beschrieben.<br />
Kraft<br />
20<br />
N<br />
0<br />
-10<br />
F<br />
x<br />
F<br />
y<br />
-20<br />
0,00 0,05 0,10<br />
Zeit<br />
s 0,20<br />
Abbildung 6-20: Durch Rundlaufabweichung und Werkstofftransport um das<br />
Werkzeug resultierende berechnete Kraftanteile von Fx und Fy<br />
und spektrale Zusammensetzung von Fx, ohne Vorschubbewegung,<br />
ohne Pin (n = 1400 min -1 -> Rotationsfrequenz =<br />
23,33 Hz, k = 0,2 mm, Ettat = 0,1 mm, rs = 6 mm, fiktiver<br />
Werkstoff mit kFSW = 100 N/mm³)<br />
Zusammenfassend setzen sich demnach die Prozesskräfte aus mehreren Anteilen<br />
zusammen. Hierbei sind zu nennen:<br />
statische Anteile in und quer zur Schweißrichtung,<br />
wechselnde Anteile, die durch den Werkstofftransport um das Werkzeug<br />
aufgrund der Vorschubbewegung entstehen,<br />
wechselnde Kraftanteile aufgrund von Rundlaufabweichungen und<br />
wechselnde Kraftanteile, die durch den Werkstofftransport um das Werkzeug<br />
aufgrund von Rundlaufabweichungen entstehen.<br />
Die einzelnen Anteile und der sich daraus ergebende Gesamtkraftverlauf sind<br />
beispielhaft für die Kraft Fx in Abbildung 6-21 dargestellt. Die statischen Prozesskräfte<br />
in x- und y-Richtung wurden auf 250 N festgelegt. Um daraus die tangential<br />
und radial zur Kreisbewegung wirkenden Kräfte zu berechnen, wurde ein<br />
linearer Einfluss der Schweißgeschwindigkeit auf die statischen Prozesskräfte<br />
101<br />
Amplitude<br />
12<br />
N<br />
6<br />
3<br />
F x<br />
0<br />
0 25 50 s 100<br />
Frequenz