TESI DI DOTTORATO Modellazione e analisi non lineare - LabMec ...

Capitolo 4. Modellazione di pareti strutturali
Asse neutro a
fessurazione
σ σ = 0
A
⋅
2
A gp
Asp sp
⋅ f sy
L Lp/2 p/2
L p = uL
Asse neutro a
plasticizzazione
L Lp/2 p/2
A sp
L ⋅ f sy
p/2 p/2
2
97
Distribuzione delle tensioni nel
calcestruzzo in corrispondenza
σσ MAX MAX della fessurazione (la resistenza
a trazione viene trascurata)
Distribuzione delle tensioni nella
armatura in corrispondenza della
completa plasticizzazione
Figura 4.23. Schemi di calcolo dei momenti Mc ed My.
In sostanza, si ipotizza un comportamento perfettamente plastico, come se la sezione fosse
costituita interamente da materiale metallico; l’asse neutro, infatti si suppone posizionato in
corrispondenza della fibra baricentrica della sezione.
La condizione supposta corrisponderebbe, però, ad una situazione irrealistica: il calcestruzzo
compresso, superata la deformazione limite a schiacciamento, non risulterebbe più reagente, né
potrebbe offrire azione di confinamento sull’armatura. Conseguentemente, potrebbero insorgere
fenomeni di instabilità della stessa armatura, che ne limiterebbero drasticamente la capacità
portante.
Le procedure di calcolo della rigidezza dei vari tratti del legame isteretico non sono esplicitamente
riportate dagli autori. Il coefficiente di incrudimento p viene assunto pari a 0.001.
Dall’esame dei dati riportati dagli stessi autori, si possono dedurre le seguenti posizioni:
• la rigidezza Kϕ del tratto elastico, antecedente la fessurazione, è calcolata con riferimento
all’inerzia della sezione geometrica di calcestruzzo Jc;
• il coefficiente di riduzione della rigidezza αϕ è definito dal rapporto fra la media dei momenti
di inerzia Jc e Jy e lo stesso momento d’inerzia geometrico Jc
J c + J y
1 ⎛ J y ⎞
α = 2 = ⎜
⎜1
+ ⎟
(4.82)
ϕ
J c 2 ⎝ J c ⎠
Calcolando i momenti di inerzia in base alle assunzioni fatte dagli autori (Figura 4.24), si ottiene
αϕ = 0.75 (4.83)