TESI DI DOTTORATO Modellazione e analisi non lineare - LabMec ...

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Capitolo 4. Modellazione di pareti strutturali momento, o ad un terzo dell’altezza dell’elemento dall’estremità inferiore, per una distribuzione lineare delle curvature (Figura 4.26). h/2 χ(z) h h/2 99 χ(z) (a) (b) 2h/3 Figura 4.26. Posizione del centro di rotazione relativa per differenti distribuzioni della curvatura: (a) curvatura costante; (b) curvatura lineare. Quando il diagramma dei momenti presenta valori estremi discordi in segno, il centro di rotazione relativa potrebbe ricadere all’esterno dell’asse dell’elemento; in partcolare, se i momenti all’estremità dell’elemento fossero uguali ed opposti, il centro di rotazione relativa tenderebbe all’infinito e la rotazione relativa sarebbe nulla (Δϕ=0). 4.3.4. Modified Three Vertical Line Element Model (MTVLEM) Una prima proposta di miglioramento nella modellazione secondo il TVLEM ha riguardato il legame atto a descrivere la risposta degli elementi monoassiali verticali, portando al modello macroscopico proposto da Vulcano e Bertero [1986], che risulta caratterizzato da una drastica riduzione delle assunzioni empiriche e da un buon accordo con i dati rilevati sperimentalmente. Più precisamente, i sudetti autori hanno modificato il TVLEM sostituendo il legame ASHM per le molle verticali (paragrafo 3.5.2.1) con il modello Axial Element in Series Model (AESM), descritto nel paragrafo 3.5.2.2. Quest’ultimo consente di simulare le principali caratteristiche del comportamento isteretico dei materiali e dell’interazione tra essi (snervamento ed incrudimento dell’acciaio, fessurazione del calcestruzzo, tensioni di contatto per chiusura di fessure, degradazione del legame di aderenza). Permangono, però i limiti già esposti per il modello TVLEM. Infatti, il legame OOHM non risulta adatto a descrivere la risposta tagliante, e viene trascurata l’interazione tra il momento flettente e il taglio stesso. Infine, nella descrizione della risposta flessionale del pannello centrale, non viene considerata l’influenza dello sforzo normale e risultano ancora violate le condizioni di congruenza tra gli spostamenti del pannello e quelli degli elementi di bordo. h/3
Capitolo 4. Modellazione di pareti strutturali 4.3.5. Multi Component in Parallel Model (MCPM) Per superare le limitazioni dei modelli TVLEM e MTVLEM è stato proposto da Vulcano et al. [1988] un modello in grado di descrivere con sufficiente affidabilità i fenomeni messi in evidenza dalla sperimentazione sul comportamento delle pareti, consentendo una sensibile riduzione delle assunzioni empiriche. Con questo modello, definito Multi Component in Parallel Model (MCPM), il generico concio di parete si suppone costituito da un insieme di elementi monoassiali verticali che, collegati in testa e al piede da travi rigide, simulano la risposta flessionale ed assiale dell’elemento di parete e da una molla orizzontale che simula la risposta a taglio (Figura 4.27). Gli elementi di bordo sono schematizzati dalle molle estreme di rigidezza K1 e K2, mentre la risposta assiale e flessionale del pannello centrale è simulata dalle (nsp-2) molle centrali. La rotazione relativa fra due livelli consecutivi si suppone che avvenga intorno al punto posto ad altezza ch sull’asse del concio, essendo c (0 < c < 1) un parametro adimensionale il cui valore viene assunto in funzione dell’andamento atteso per il momento flettente (e, quindi, per le curvature) lungo il concio stesso. (1 - c) h ch K 1 K 3 K 4 ... ... K nsp-1 K nsp 100 K H Figura 4.27. Multi Component in Parallel model (MCPM) [Vulcano et al., 1988]. Per gli elementi monodimensionali verticali, viene adottato il modello Modified Axial Element in Series Model (MAESM) presentato nel paragrafo 3.5.2.3, mentre, per la molla orizzontale, viene ancora utilizzato il legame isteretico orientato all’origine OOHM proposto da Kabeyasawa et al. [1982] (Figura 4.18). Il modello MCPM con MAESM richiede, soprattutto nell’analisi di sistemi complessi, uno sforzo computazionale maggiore rispetto a schematizzazioni meno dettagliate. Inoltre, l’uso del legame OOHM fornisce un’eccessiva schematizzazione della risposta a taglio della parete; in particolare, nella definizione della risposta a taglio non si tiene conto dell’influenza del momento flettente e l’assunzione di un valore opportuno per il parametro c presenta delle incertezze. K 2 h
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UNIVERSITÀ DELLA CALABRIA Dottorat
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Sommario SOMMARIO L’inserimento d
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Indice 3.2.3.2. Calcestruzzo confin
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Indice 6. METODO DI ANALISI .......
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Indice APPENDICE B: DATI PER GLI SP
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Capitolo 1. Introduzione presenta i
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Capitolo 6. Metodo di analisi START
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Capitolo 9. Bibliografia Linde P. [
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