TESI DI DOTTORATO Modellazione e analisi non lineare - LabMec ...

Capitolo 4. Modellazione di pareti strutturali
principali di trazione εc1 (equazione (4.3)) e di compressione εc2 (equazione (4.4)) nel calcestruzzo
e l’angolo di inclinazione θ delle isostatiche di compressione (equazione (4.5)).
4.2.2.3. Step 3: Stato di tensione
Conoscendo le deformazioni principali di trazione εc1 e di compressione εc2, si procede al calcolo
delle tensioni nel calcestruzzo ricorrendo ai legami costitutivi utilizzati nella MCFT; in particolare,
la tensione principale di compressione fc2 è determinata attraverso l’equazione (4.21) e quella di
trazione fc1 si ottiene mediante le equazioni (4.23) e (4.25).
Sulla base del cerchio di Mohr delle deformazioni, è possibile definire la deformazione
εsi = εi
nella barra di armatura inclinata di un angolo αi rispetto all’asse x (Figura 4.11).
Figura 4.11. Cerchio di Mohr delle
deformazioni per la definizione della
deformazione assiale nelle barre di armatura.
82
(4.38)
Ricorrendo al legame costitutivo elasto-plastico incrudente per l’acciaio (paragrafo 3.3.3), viene
calcolata la tensione fsi nell’armatura.
4.2.2.4. Step 4: Rigidezze secanti
Una volta note le tensioni e le deformazioni nei materiali, vengono definite le rigidezze secanti per
l’acciaio nella direzione x’i (Figura 4.12.a)
E
⎧Esi
⎪
= ⎨ si
⎪
⎩ε
si
si f
ε = 0
si
ε ≠ 0
si
e, per il calcestruzzo, nella direzione principale di trazione (Figura 4.12.b)
(4.39)