TESI DI DOTTORATO Modellazione e analisi non lineare - LabMec ...

Capitolo 3. Comportamento dei materiali
Per rappresentare la risposta della molla C, che fa capo all’elemento 2 (molla rappresentativa del
calcestruzzo fessurato), viene utilizzato il legame proposto da Bolong et al. [1981] e descritto nel
precedente paragrafo 3.2.1.
Per la molla relativa all’elemento 1, coerentemente con l’ipotesi di calcestruzzo praticamente
integro ed aderente alle armature (calcestruzzo non fessurato), viene adottato il legame riportato in
Figura 3.41 e proposto da Colotti e Vulcano [1987].
Tale legame si differenzia da quello di Bolong et al. [1981] soprattutto per l’introduzione,
relativamente alle fasi di carico e scarico in trazione, di rami lineari caratterizzati da un modulo
elastico Ect assunto pari a quello iniziale in compressione Ec; inoltre, per la fase di ricarico in
compressione, vengono assunti rami lineari convergenti verso il precedente punto d’inversione
(fc,un, εc,un), ritenendo gli autori che l’assunzione dei suddetti rami lineari non comporta errori
apprezzabili, in quanto il contributo alla risposta del modello da parte dell’elemento 1 tende a
smorzarsi al crescere dell’allungamento percentuale.
f c
f’ c
arctg E c
ε’ c
(f c,un, ε c,un)
66
0.3f’ c
ε cl ε cu ε c
Figura 3.41. Legame per il calcestruzzo non fessurato
[Colotti e Vulcano, 1987].
Il comportamento dell’acciaio viene descritto in base al legame formulato da Menegotto e Pinto
[1973], presentato nel paragrafo 3.3.1.
Per la valutazione dell’effetto di tension stiffening, viene utilizzata l’espressione adottata da
Rizkalla e Hwang [1984], che hanno modificato quella originariamente proposta da Beeby [1979].
Tale espressione viene riscritta nella forma
( f − f )
( )⎥ ⎥
⎡ f
⎤
ct f sf sy s
ε m = ε s ⎢1
− 2
per εsf < εs < εsy
⎢⎣
ρ s f s f sy − f
(3.169)
sf ⎦
dove
εm
fct
è il valore della deformazione media dell’asta;
è la resistenza a trazione del calcestruzzo;