MECHANIKA - MSc
MECHANIKA - MSc
MECHANIKA - MSc
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
Bojtár: Mechanika <strong>MSc</strong><br />
Előadásvázlat<br />
ahol Θ<br />
3<br />
a keresztmetszet elfordulási szöge, q<br />
2<br />
az y tengellyel párhuzamos külső megoszló<br />
terhelés függvénye, a „vessző” szimbólum az s változó szerinti parciális deriválást<br />
helyettesíti ( ∂ ), az eltolódásfüggvény feletti pont pedig az idő szerinti deriváltra utal. Az<br />
∂ s<br />
F<br />
2<br />
nyíróerő és az m fajlagos tömeg a nyírófeszültség és a sűrűségfüggvény segítségével<br />
számítható 175 :<br />
∫ ∫ (12.2)<br />
F2 = σ<br />
12<br />
dA , m= ρ dA .<br />
A<br />
A két nyíróerő közötti felezőponton átmenő, a síkra merőleges z tengellyel párhuzamos<br />
tengelyre felírt nyomatéki egyensúlyi egyenlet 176 :<br />
1 1<br />
M ′<br />
3<br />
ds + F2 ds + ( F2 + F ′<br />
2<br />
ds)<br />
ds = J3 dsΘ ɺɺ 3<br />
. (12.3/a)<br />
2 2<br />
ahol:<br />
M y dA J y dA forgási inercia sűrűség<br />
2<br />
3<br />
=− σ<br />
11<br />
,<br />
3<br />
= ρ ( ), ρ ⇒ .<br />
A<br />
A<br />
10.06.20. 190<br />
A<br />
∫ ∫ (12.3/b)<br />
Kis mozgások feltételezése esetén:<br />
sin Θ<br />
3<br />
=Θ3 , cosΘ 3<br />
= 1 , Θ<br />
3<br />
= v′ . (12.4)<br />
Ezeket a közelítéseket alkalmazva az egyensúlyi egyenletekben és elhanyagolva a magasabb<br />
1 2<br />
rendű<br />
2<br />
2 F ′ ds tagot, az összevont egyensúlyi egyenlet:<br />
( )<br />
F ′ + q = mvɺɺ , M ′ + F = J vɺɺ ′ ⇒ − M ′′ + q = mvɺɺ − J v ɺɺ ′ ′ . (12.5)<br />
2 2 3 2 3 3 2 3<br />
A következő lépés a nyomaték és az eltolódás összekapcsolására szolgáló egyenlet felírása.<br />
Ehhez először a keresztmetszet egy tetszőleges pontjának eltolódásait adjuk meg:<br />
u1 =− y sin θ<br />
3<br />
= − yv′<br />
, u2 = v − y(1− cos θ<br />
3) = v, u3<br />
= 0 .<br />
(12.6)<br />
Az alakváltozások a geometriai egyenletekből számíthatók:<br />
u1 u1 u2<br />
ε<br />
11<br />
= ∂ =− y v′′<br />
, ε<br />
12<br />
= ∂ + ∂ = 0, ε<br />
22<br />
=ε<br />
33<br />
=ε<br />
13<br />
=ε<br />
23<br />
= 0 . (12.7)<br />
∂s ∂y ∂s<br />
Fontos tudnunk, hogy az itt kapott alakváltozások nem pontosak, hiszen a fizikai realitásként<br />
létező Poisson-hatás miatt ε22 és ε33<br />
nem lehet zérus értékű! A Bernoulli-Navier-modell így<br />
csak olyan gerendáknál alkalmazható, ahol ez a hiba még nem jelentős. A hiba<br />
természetesen jelentkezik a<br />
E (1 − ν)<br />
σ11<br />
= ε<br />
2 11<br />
(12.8)<br />
1− ν − 2ν<br />
módon számítható (lásd az 5. előadás anyagmodelljeit) normálfeszültségben is. A (12.8)<br />
képlet helyett – elfogadva a σ 22 = σ33<br />
= 0 közelítő feltételt – a<br />
σ11 = E ε11<br />
= − E y v ′′ , σ12<br />
= 0<br />
(12.9)<br />
feszültség-komponenseket használja a Bernoulli-Navier-modell. Ha az itt kapott<br />
normálfeszültséget beírjuk M 3 korábbi képletébe, akkor a nyomaték és az eltolódásfüggvény<br />
kapcsolatára adódó egyenlet:<br />
2<br />
2<br />
M 3 = E v ′′ y dA=<br />
EI v′′<br />
⇐ I = y dA .<br />
(12.10)<br />
∫<br />
A<br />
Helyettesítsük be végül ezt az egyenletet a dinamikai egyensúly összevont képletébe:<br />
− EI v ′′ )′′+<br />
q = mv& − ( J v&<br />
′)<br />
. (12.11)<br />
( 2 3<br />
′<br />
175 Az előbb említett<br />
12<br />
0 ε = állításból adódó ellentmondásra még visszatérünk.<br />
176 A külső terhek nyomatékát jó közelítessel zérusnak tekinthetjük erre a pontra.<br />
∫<br />
A