MECHANIKA - MSc
MECHANIKA - MSc
MECHANIKA - MSc
Create successful ePaper yourself
Turn your PDF publications into a flip-book with our unique Google optimized e-Paper software.
Bojtár: Mechanika <strong>MSc</strong><br />
Előadásvázlat<br />
(12.26)<br />
L<br />
{ }<br />
δ K =− ⎡mv − ( J v′ )′ + ( I γ )′ ⎤ δ v + ( I γ − I v′ ) δγ ds− ⎡( J v′<br />
− I γ ) δv⎤<br />
∫<br />
ɺɺ ɺɺ ɺɺ ɺɺ ɺɺ ɺɺ ɺɺ . (12.22)<br />
⎣ 3 13 6 ⎦ 33 6 13 6 ⎣ 3 13 6 ⎦<br />
0 0<br />
Helyettesítsük most be az alakváltozások képleteit a belső energia variációjába:<br />
b<br />
L<br />
∫ ∫ ( 11y v ′′ 11g ′ 3 6 12g3, y 6)<br />
dAds ∫ ( M3 v ′′ m ′ 3 6<br />
f2 6)<br />
ds ,(12.23)<br />
δΠ = −σ δ +σ δγ +σ δγ = δ + δγ + δγ<br />
ahol<br />
0 A<br />
0<br />
dg3<br />
g3, y<br />
= , M<br />
3<br />
=− σ<br />
11y dA , m3 = σ<br />
11g3 dA,<br />
f2 = σ12 g3,<br />
y<br />
dA<br />
dy<br />
A A A<br />
10.06.20. 193<br />
L<br />
∫ ∫ ∫ . (12.24)<br />
Az előzőekben már alkalmazott parciális integrálási technika ismétlésével az energia<br />
variációja tovább módosítható:<br />
L<br />
δΠ<br />
b<br />
= ⎡M ′′ δ v + ( f −m′ ) δγ ⎤ ds+ ⎡M δv′ −M ′ δ v + m δγ ⎤<br />
∫ . (12.25)<br />
⎣ 3 2 3 6⎦ ⎣ 3 3 3 6⎦<br />
0 0<br />
Helyettesítsünk most be minden részletesen kiszámított komponenst az energia-variáció idő<br />
szerinti integráljába (a stacionaritási feltétel miatt ennek értéke zérus). Megjegyezzük, hogy a<br />
végső integrálban a teljes potenciális energia variációját írtuk fel elsőként, majd ebből vonjuk<br />
ki a kinetikus energia variációját.<br />
L<br />
0<br />
{ ⎡ ( ′<br />
3<br />
)′ ( ɺɺ<br />
13 6)<br />
′ ′′ ⎤ ⎡ ɺɺ ′ ′ ⎤<br />
3 2 33 6 13 3 2 6}<br />
∫ ⎣mv ɺɺ− J vɺɺ + I γ + M −q ⎦ δ v + ⎣I γ − I vɺɺ<br />
− m + f ⎦ δγ ds +<br />
L<br />
+ ⎡M 3<br />
v ( M<br />
3<br />
J3v I13 6) v m ⎤<br />
⎣<br />
δ ′ − ′ − ɺɺ′<br />
+ γɺɺ δ +<br />
3<br />
δγ<br />
6⎦<br />
0<br />
= 0 .<br />
Ebből az integrálból adódik végül a két mozgásegyenlet:<br />
− M ′′ + q = mvɺɺ − ( J vɺɺ ′)′ + ( I γɺɺ )′ , m′ − f = I γɺɺ − I vɺɺ<br />
′ . (12.27)<br />
3 2 3 13 6 3 2 33 6 13<br />
A gerendavégeken ( s = 0, s = L ) alkalmazható peremfeltételek a (12.26)-os egyenletnek<br />
megfelelően:<br />
v, vagy − M ′ + J vɺɺ<br />
′ − I γɺɺ<br />
,<br />
v′<br />
, vagy M ,<br />
3<br />
3 3 13 6<br />
γ6 , vagy m3<br />
.<br />
Ha összehasonlítjuk a (12.27)-ben felírt első mozgásegyenletet a Bernoulli-Navier-modellnél<br />
felírt hasonló változattal, akkor azt látjuk, hogy a nyírási hatásokat is figyelembe vevő<br />
modellnél a forgási hatás J3vɺɺ<br />
′− I ɺɺ<br />
13γ6<br />
módon számítható. Ezt felhasználva – egy z tengely<br />
irányú nyomatéki egyensúlyi egyenletben – a következőt kapjuk (lásd még a (12.2) ábra alsó<br />
vázlatát):<br />
M ′<br />
3<br />
+ F2 = J3vɺɺ ′ − I13γɺɺ 6<br />
. (12.29)<br />
Ebből az egyenletből következik, hogy a (12.28)-as képletben elsőként említett peremfeltétel<br />
hogyan használható fel a nyíróerő meghatározására.<br />
L<br />
. (12.28)<br />
Vizsgáljuk meg most a feszültségek értékeit:<br />
σ<br />
11<br />
= Eε 11<br />
=− E( yv′′ − g3γ′<br />
6<br />
) , σ<br />
12<br />
= Gε 12<br />
= Gg3, yγ 6<br />
. (12.30)<br />
Behelyettesítve ezeket a nyomatékokra korábban felírt, (12.24) alatti összefüggésekbe a<br />
következőket kapjuk:<br />
M<br />
3<br />
= EIv′′ − F13 γ ′<br />
6<br />
, m3 = − F13 v′′ + F33 γ ′<br />
6<br />
, f2 = F44 γ<br />
6<br />
, (12.31)<br />
ahol<br />
L