Comparando-se os resulta<strong>dos</strong> obti<strong>dos</strong> com a discretização do <strong>contorno</strong> em 4 e 16 <strong>elementos</strong>, da<strong>dos</strong> na tabela (4.2), observa-se uma melhora significativa nos resulta<strong>dos</strong> com o refinamento da malha. Os valores mais próximos da solução analítica, dada por TIMOSHENKO (1959), foram obti<strong>dos</strong>, no caso <strong>dos</strong> <strong>de</strong>slocamentos, para a=0,01 e, no caso <strong>dos</strong> momentos , para a=0,5. 4.9.3 Placa quadrada engastada nos quatro la<strong>dos</strong>, com carregamento linearmente distribuído Nesse exemplo, utilizou-se somente pontos <strong>de</strong> colocação externos (ver figura 4.7.b), enquanto que o <strong>contorno</strong> foi discretizado em 16 <strong>elementos</strong> (ver figura 4.14), que <strong>de</strong>fine 36 pontos nodais. O valor <strong>de</strong> a1, dado em (4.27) e que <strong>de</strong>termina a posição do ponto externo mais próximo ao <strong>contorno</strong>, será fixado e o valor <strong>de</strong> a2, que <strong>de</strong>termina a posição do ponto mais afastado, será variável a fim <strong>de</strong> analisar a influência do mesmo no valor do <strong>de</strong>slocamento do ponto central 4 e <strong>dos</strong> momentos fletores <strong>dos</strong> pontos 1, 2, 3 e 4, indica<strong>dos</strong> na figura (4.16). l/2 l/2 3 x2 x1 1 4 l/2 l/2 q0 FIGURA 4.16 - Placa Engastada Na tabela (4.3) estão indica<strong>dos</strong> a solução analítica, dada por TIMOSHENKO (1959) e as soluções numéricas obtidas por PAIVA (1987) e CHUEIRI (1994). Os resulta<strong>dos</strong> obti<strong>dos</strong> com a formulação proposta nesse trabalho, estão indica<strong>dos</strong> a seguir, na tabela (4.4) 2 q 81
on<strong>de</strong> o valor <strong>de</strong> a1 foi fixado em 0,001, variando-se o valor <strong>de</strong> a2. Como po<strong>de</strong>-se observar na tabela (4.4), os melhores resulta<strong>dos</strong> foram obti<strong>dos</strong> para a2=0,01. valores TABELA 4.3 - Placa engastada com carga linearmente distribuída VALORES TIMOSHENKO PAIVA (40 elem.) CHUEIRI (16 elem., a=0,25) w4/(q0l 4 /D) 0,00063 0,00063 0,00063 M11(1)/q0l 2 M22(1)/q0l 2 M11(2)/q0l 2 M22(2)/q0l 2 M11(3)/q0l 2 M22(3)/q0l 2 M11(4)/q0l 2 M22(4)/q0l 2 a2 -0,0077 -0,0257 -0,0334 -0,0100 -0,0179 -0,0054 0,0115 0,0115 -0,0077 -0,0259 -0,0338 -0,0101 -0,0181 -0,0054 0,0115 0,0115 TABELA 4.4 - Resulta<strong>dos</strong> do exemplo 3 -0,0077 -0,0258 -0,0336 -0,0100 -0,0180 -0,0054 0,0115 0,0115 0,01 0,1 0,25 0,5 0,7 1,0 1,5 w4/(q0l 4 /D)x10 -4 6,33 6,33 6,33 6,33 6,33 6,33 6,33 M11(1)/q0l 2 x10 -3 M22(1)/q0l 2 x10 -2 M11(2)/q0l 2 x10 -2 M22(2)/q0l 2 x10 -2 M11(3)/q0l 2 x10 -2 M22(3)/q0l 2 x10 -3 M11(4)/q0l 2 x10 -2 M22(4)/q0l 2 x10 -2 -7,72 -2,57 -3,35 -1,01 -1,80 -5,39 1,15 1,15 -7,73 -2,58 -3,35 -1,01 -1,80 -5,40 1,15 1,15 -7,74 -2,58 -3,36 -1,01 -1,80 -5,41 1,15 1,15 -7,76 -2,59 -3,37 -1,01 -1,81 -5,42 1,15 1,15 -7,78 -2,59 -3,38 -1,01 -1,81 -5,44 1,15 1,15 4.9.4 Viga apoiada com momento <strong>aplicado</strong> nas extremida<strong>de</strong>s -7,81 -2,60 -3,39 -1,02 -1,82 -5,46 1,15 1,15 -7,87 -2,62 -3,41 -1,02 -1,83 -5,49 1,15 1,15 A viga representada na figura (4.17), tem os la<strong>dos</strong> <strong>de</strong> dimensão 2b apoia<strong>dos</strong>, sendo os outros dois livres. O carregamento é <strong>de</strong>finido pelo momento M, <strong>de</strong> valor 10000 Kgfxcm, <strong>aplicado</strong> nos la<strong>dos</strong> menores (ver figura 4.17). A geometria da viga é dada por: a = 75 cm, b = 82
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O MÉTODO DOS ELEMENTOS DE CONTORNO
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AGRADECIMENTOS Desejo expressar meu
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4.6 Momentos (Mij) nos Pontos do Co
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FIGURA 2.1 - Elemento Bidimensional
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Γ j : elemento de contorno; Γ g :
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P ~ : vetor das forças generalizad
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LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS MEF
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xvii FERNANDES, G.R. (1998). O mét
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Mais recentemente, CHENG (1979) des
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utilizando a teoria de Reissner e C
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Os elementos do contorno serão lin
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2 TEORIA DE PLACAS DELGADAS 2.1 Int
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u = u = 0 e u = w ≠ 0 1 2 3 sendo
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Considerando-se as hipóteses feita
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⎧M ⎫ 11 ⎪ ⎪ Et ⎨M 22 ⎬
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2 2 g ou ainda: ∇∇ w = D (2.15.
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x 2 x3 s a ds x 1 P ds n s b Mnsds
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Borda Engastada FIGURA 2.8 - Placa
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Desse modo, a segunda derivada pode
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⎛ π ⎞ r, i si = cos⎜β+ ⎟
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3 EQUAÇÕES INTEGRAIS PARA FLEXÃO
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carregamento ou ponto fonte e o pon
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Nova superfície de plastificação
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e ∆σ n + 1 σ e σ n + 1 σy v
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σ c é o limite elástico inicial
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Modo I Modo II Modo III FIGURA 6.10
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D S S C = 0 (6.68) Considerando-se
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e σ n ~ ⎡ ⎤ ⎢1 ν 0 ⎥ E
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onde: ( ) S 0 d0 =ε , é o limite
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onde: 0 ≤ α C ≤ 1, 0≤αT ≤
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D = ( 1 ν ) 0 2 σ e σ n 3MPa σ
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7.2 Modelo Estratificado Admite-se
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onde Ng é o número de pontos de G
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0 onde Z ij é a posição da linha
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Verifica-se, então, o modelo const
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externos. Deve-se observar, que no
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e 1 { ∆M } i i{ N} e n { ∆M } 0
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A seguir serão apresentados um exe
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A tabela (7.1) fornece os momentos
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a a a P 10” P a 10” FIGURA 7.13
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A figura (7.16) representa a curva
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armadura, o que corresponde, aproxi
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8 CONCLUSÕES A formulação do MEC
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REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS ALTIER
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HAN, R.P.S.; MOU, Y. (1993). Void i
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OLIVEIRA NETO, L. (1991). Análise