Appendici - CNR

appendIcI III Schede tecniche
dissipano le sovrapressioni in eccesso. alla dissipazione delle pressioni interstiziali si ac compagnano
deformazioni volumetriche permanenti.
Il comportamento sismico ad alti livelli deformativi e il comportamento post-sismico sono go vernati
dal rapporto che si stabilisce tra la resistenza non drenata S u e lo sforzo di taglio statico τ st mobilitato
prima del terremoto. se è S u > τ st il comportamento post-sismico è “‘stabile”; se S u < τ st l’equilibrio
non è più possibile e si ha instabilità. Il tempo di dissipazione delle pressioni interstiziali e i processi
di consolidazione post-sismica sono governati dalla permeabilità del mezzo.
per la crescente complessità delle leggi costitutive e dei modelli che devono essere impiegati quando
il terreno si approssima alla condizione di rottura, nella pratica si distinguono tre prin cipali categorie
di problemi, per la cui soluzione vengono impiegati differenti modelli di riferi mento e diversi metodi
di analisi geotecnica:
a. i casi in cui i livelli deformativi prevedibili sono bassi o medi (inferiori alla soglia volume trica, γ ); v
b. i casi in cui i livelli deformativi che possono essere raggiunti durante i terremoti sono ele vati
e prossimi ai valori di collasso (superiori cioè alla soglia volumetrica, γ ); v
c. i casi in cui interessa esclusivamente il comportamento a rottura.
nel caso a. (in cui rientrano i problemi di amplificazione della risposta sismica locale dei terreni stabili)
la valutazione della risposta del deposito alle azioni sismiche può essere affrontata con analisi
lineari equivalenti (o anche non lineari) in termini di pressioni totali, considerando il terreno come
un materiale monofase; i modelli di calcolo richiedono la conoscenza dei seguenti parametri: G , D 0 0
e le leggi G(γ) e D(γ).
In tal caso la legge sforzi-deformazioni che si ottiene in condizioni di carico dinamico monotono (curva
dorsale) può essere assunta come riferimento anche per le analisi dinamiche. nel caso b. (in cui rientrano
i problemi di amplificazione della risposta sismica nei depositi potenzial mente liquefacibili o
nei depositi normalconsolidati soffici) l’analisi della risposta sismica locale deve essere condotta con
modelli non lineari in termini di pressioni efficaci tenendo conto dell’accoppiamento tra le fasi e tra le
deformazioni distorsionali e volumetriche, e distinguendo inoltre tra i comportamenti dei terreni a grana
fine e quelli dei terreni a grana grossa. In tale caso, per la definizione della legge sforzi-deformazioni
del terreno, occorre, oltre alla cono scenza di G , D , l’identificazione delle leggi di variazione G(γ, N) e
0 0
D(γ, N), della legge di va riazione della pressione interstiziale con il numero dei cicli u(N), e della legge
di riduzione della resistenza ciclica τ(N). nel caso c. (in cui rientrano i problemi della stabilità dei pendii
e delle fondazioni), si fa direttamente riferimento alla condizione ultima, mettendo però in conto il
de cadimento della resistenza attraverso un parametro di degradazione δ = N-t dove N è il numero dei
cicli equivalenti del terremoto (proporzionale alla magnitudo) e t un indice di degradazione che dipende
dall’indice di plasticità IP e dal grado di sovraconsolidazione OCR.
3.1.1.4
Dati, MetODi, riSultati
per la previsione della risposta sismica locale e per lo studio della stabilità dei depositi e dei pendii
in condizioni sismiche e post-sismiche occorre disporre di una legge costitutiva sforzi-deformazioni
capace di interpretare a ogni passo della sequenza sismica i comportamenti più salienti del terreno.
occorre inoltre precisare i valori dei parametri dinamici richiesti dalla legge costitutiva e dai codici
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