Appendici - CNR

appendIcI III Istruzioni tecniche
comprende pertanto che un’informazione fondamentale da ricavare dalle indagini in sito è la profondità
di falda e, più in generale, la defi nizione delle condizioni idrauliche del sottosuolo.
nel caso dei terreni a grana fine si considera la c u come resistenza al taglio non drenata. per i terreni
a grana grossa si farà invece riferimento alla resistenza non drenata in condizioni cicli che τ cyc,u . per
quel che concerne i parametri di resistenza in termini di sforzi efficaci, qualora non si ricorra a inviluppi
di rottura curvilinei si farà riferimento ai parametri del criterio mohr-coulomb (c’, ϕ’).
le caratteristiche sforzi-deformazioni-resistenza dei terreni da utilizzarsi per le analisi prima indicate
dipendono dal modello di comportamento che si assume per il terreno, dalla geometria del problema
e dalla cinematica delle onde sismiche.
a seconda del tipo di mo dello impiegato e delle ipotesi restrittive introdotte sono necessari diversi
parametri come schematicamente riassunto nella tabella 3.4-7 in relazione al caso delle analisi di
risposta si smica.
più in dettaglio è possibile affermare che nell’ipotesi di comportamento visco-elastico-lineare è suf-
ficiente definire due costanti elastiche, ad esempio il modulo di taglio elastico e il coeffi ciente di pois-
son elastico, nonché il rapporto di smorzamento (G 0 , ν 0 , D 0 ). nel caso dei terreni, l’ipotesi di risposta
elastica o pseudo-elastica è confinata alle piccole deformazioni, inferiori a 0.001%. la non linearità
dei terreni può essere espressa con un approccio semplificato assu mendo leggi di tipo quasi-lineare
o elastico lineare equivalenti.
nel caso di sollecitazioni monodimensionali sarà sufficiente definire la variazione del modulo di taglio
e dello smorzamento con il livello di deformazione a taglio (curve G - γ e D - γ). Volendo schematizzare
il comportamento del terreno con leggi veramente non lineari è possi bile definire la relazione sforzi de-
formazioni di primo carico [τ = f (γ)] e quella relativa ai rami di scarico e ricarico [τ = g (γ)]. Questo modo
di procedere è possibile nel caso di sollecitazioni di tipo monodimensionale. nei problemi bi - tridimen-
sionali occorre definire una legge costitu tiva elasto-plastica accoppiata di tipo generale.
Tabella 3.4‑7 – Parametri di interesse
Legame costitutivo Metodo di analisi Parametri
Visco-elastico lineare Lineare
Elastico quasi-lineare Lineare-equivalente
Elasto-plastico con danneggiamento Integrazione passo passo delle equazioni di moto
€
€
€
G o,ν o,D o
G −γ , D −γ , ν
τ = f(γ), τ = g(γ)
(1D)
le prove geotecniche hanno quindi lo scopo di determinare i parametri sopra € indicati € e in particolare,
le caratteristiche di deformabilità, le caratteristiche di smorzamento e i parametri di resistenza. a
questo proposito occorre precisare che le diverse tecniche sperimentali oggi di sponibili consentono
di determinare i suddetti parametri con differenti approcci:
•
•
approccio a. attraverso una misura diretta dei parametri di interesse (attività sperimen tale su
elemento di volume).
approccio B. attraverso un'interpretazione più o meno razionale dei dati di prova (solu zione di un
problema al finito).
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