NIEUWE BLIK OP KIP EN KNIK - Bouwen met Staal

H 7 Staven met zijdelings steunverband
Variant
Dezelfde constructie, maar nu met brede, lage balken: b = 90 mm, h = 125 mm
grotere stijfheden: FEz = 19,9 kN GIt = 4,41 kNm2 dezelfde belasting en buigspanning: q = 0,5 kN/m = 1 kNm = 4,27 N/mm 2 σ
.
M y1
my1
De 2de-orde term is nu:
1 0,88× 1,0 0,88 1
= = = 0,012 =
*
n
2 0,125 z 4,41× + 19,9 ×
70,56 + 1,24 81,6
0,125 2
Ongesteund zou dit met (5.37) zijn:
*
z
( ) 2
0,88 × 1,0
1 0,77 1
= = = 0,009 =
n 19,9 × 4,41+ 0,81× 1,0 × 0,5 × 0,125× 19,9 87,76 + 1,01 114,6
Opmerkelijk: In dit geval heeft het steunverband een ongunstige invloed op de (overigens
zeer grote) 2 de -orde term.
Het is dus niet bij voorbaat zeker dat het steunen van de trekzijde altijd een vermindering
oplevert van de 2 de -orde effecten in de staaf.
Wat hiervan de oorzaak kan zijn wordt onderzocht in Bijlage 7.1.
7.1.4 Grootte van de reactiekracht
Om het steunverband te controleren kan berekening van de steunreactie Qbr en het moment
M brz soms gewenst zijn. Dit is mogelijk met (7.08), waarvan beide vergelijkingen dezelfde
uitkomst geven. Voor de berekening van M brz kan worden gekozen uit:
⎧ ⎛ 2 ⎞
⎪M
= ⎜ F + F n + k M ⎟v
⎪ ⎝ h ⎠
⎨
⎪ ⎛ 2 4 4 ⎞
M = − kM n + kM e + GI v
⎪ ⎜ ⎟
⎩ ⎝ h h h ⎠
brz Ez c
*
z 1 y1
2
brz 1 y1 *
z 2 y1 2 t 2 2
Hierin is de 2 de -orde uitbuiging:
v
=
v
0
2 *
nz
−1
(7.17)
Vanwege het (aangenomen) sinusvormig verloop van M brz en q br heeft de dwarskracht V br een
cosinusvormig verloop met een maximum bij de oplegpunten.
De totale reactie Q br die door het steunverband moet worden opgenomen is dan:
113