Dokument 1.pdf - RWTH Aachen University
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4.1 Kreisprozesssimulation<br />
Abb. 4.3: Normiertes Kennfeld des Axialverdichters mit den Betriebslinien aus<br />
Bodenstand- und Höhenflugfall (skaliert aus Tesch und Pase (1983))<br />
von 7 : 1, was jedoch in dieser Studie angepasst bzw. skaliert wurde, um die Randbedingungen<br />
des Triebwerks in Tab. 4.1 zu erreichen. Weiterhin weist dieser Axialverdichter<br />
5 Stufen mit niedrigem Aspektverhältnis auf.<br />
Das normierte Kennfeld des Axialverdichters ist in Abb. 4.3 dargestellt. Weiterhin<br />
sind die Betriebslinien für Höhenflug- und Bodenstandfall eingezeichnet. Der Auslegungspunkt<br />
auf der 100 % Drehzahllinie wurde so gewählt, dass ein Pumpgrenzabstand<br />
von 20 % eingehalten wurde. Auffällig an dem Kennfeld ist die sehr steile 105 % Drehzahllinie.<br />
Die Massenstromerhöhung von einer Drehzahl von 95 auf 100 % ist viermal so<br />
groß wie von 100 auf 105 %. Der Wirkungsgrad im Auslegungsbetriebspunkt wurde mit<br />
84 % aus Tesch und Pase (1983) entnommen.<br />
Die Höhenflugfahrlinie reicht von einer korrigierten Drehzahl von 101.4 % bis zum (theoretischen)<br />
Punkt des verschwindenden Schubs bei 85 %. Die Fahrlinie ist am Boden zu<br />
geringeren korrigierten Drehzahlen verschoben, weil das Totaltemperaturniveau am Verdichtereintritt<br />
gegenüber dem Flugfall erhöht ist (siehe dazu Jeschke (2010)).<br />
Um den Pumpgrenzabstand von 20 % im Axialverdichterkennfeld bei kleinen Drehzahlen<br />
zu gewährleisten, wird nach Abb. 4.2 nach dem Axialverdichter abgeblasen. Es wurde<br />
eine lineare Abhängigkeit nach der Drehzahl eingestellt, was dem Standardmodell in<br />
GasTurb entspricht. So beginnt das Abblasen bei 95 % Drehzahl und steigt bis zum<br />
maximalen Wert von 5.5 % Massenstrom bei 85 % Drehzahl an.<br />
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